Минин Виталий Васильевич
доктор технических наук, профессор кафедры транспортных и технологических машин, ФГАОУ ВПО «Сибирский федеральный университет», г. Красноярск, Россия
Зяблов Сергей Филиппович
депутат Законодательного собрания Красноярского края,
г. Красноярск, Россия
Методика оптимизации параметров бетоносмесителей
Аннотация: В статье предложен новый метод расчета и оптимизации значений параметров бетоносмесителей базирующийся на безразмерных критериях оценки эффективности машин. Представлены результаты оценки погрешностей метода от погрешностей в определении исходных значений конструктивных и эксплуатационных параметров.
Ключевые слова: бетоносмеситель, критерий взаимосвязи параметров, производительность, мощность.
Minin Vitaly Vasilyevich
doctor of technical sciences, professor of transport and technological machines, Siberian Federal University, Krasnoyarsk, Russia
Zyablov Sergey Filippovich
Deputy of the Legislative Assembly of the Krasnoyarsk Territory , Krasnoyarsk, Russia
Methods of optimizing the parameters
of concrete mixers
Abstract: In article the new method of calculation and optimization of values of parameters of mixers which is based on dimensionless criteria of an assessment of efficiency of cars is offered. Results of an assessment of errors of a method from errors in definition of reference values of design and operational data are presented.
Keywords: mixer, criterion of interrelation of parameters, productivity, power.
Применение бетоносмесительного оборудования на практике при многообразии конструктивных решений, а так же способов перемешивания не позволяет выбрать рациональный вариант конструкции, обладающий минимальной потребительской стоимостью, определяемой энергозатратами на рабочий процесс. Проведенный анализ [1] современных конструкций бетоносмесителей выявил недостатки, которые не позволяют однозначно выбрать тип конструкции машин. Отсутствие в настоящее время единой теории смешивания, объясняющей энергоемкость технологической операции возникновения поверхности раздела фаз компонентов определило гипотезу применения к исследованиям метода анализа размерностей. Существующие, достаточно полные, математические описания процессов смешивания направлены на повышение качества полученной смеси и не направлены на обоснование конструктивных параметров рабочего оборудования. Для определения рациональных параметров бетоносмесителей разработаны следующие критерии взаимосвязи [2, с. 46] (для более оптимальной конструкции значения критериев стремятся к максимуму):
  
Здесь: A – удельная энергоемкость рабочего процесса, Па; Q – производительность бетоносмесителя, м3/с; N – установочная мощность привода, кВт; H – линейный размер (диаметр, длина барабана и др.), м; G – эксплуатационная масса бетоносмесителя, кг.
Разработаны формулы для расчета абсолютной погрешности критериев взаимосвязи основных параметров, следующего вида:
а
б
Рис. 1. Зависимость абсолютной погрешности безразмерных критериев πN (а)
и πQ (б) от погрешностей значений производительности ∆Q
и установочной мощности ∆N
Вычислительные эксперименты в программном продукте Data Fit фирмы Oakdale Engineering (США) позволили получить регрессионные зависимости влияния погрешностей исходных данных на результаты оптимизации параметров бетоносмесителей. Установлено, что критерий πN (рис. 1) на порядок менее чувствителен критерия πQ. Это объясняется структурой критерия πQ,включающей параметр линейного размера (например, диаметр барабана, длина смешивающих лопаток, высота разгрузки барабана и др.). Проведенный анализ полученных выражений позволил сделать заключение о необходимости уменьшения площадей рабочих лопаток бетоносмесителей, расположение их на малом радиусе и обеспечение минимально возможной скорости вращения рабочего вала. Параметры мощности привода определяются геометрическими параметрами смесителя и находятся в прямой зависимости от времени технологического процесса смешивания.
На основе предложенного подхода и анализа погрешностей (относительной и абсолютной) безразмерных комплексов взаимосвязи технико-эксплуатационных и конструктивных параметров бетоносмесителей получены результаты, позволяющие обоснованно констатировать, что комплексы πN и πQ являются устойчивыми по отношению к погрешностям исходных данных, а также обладают способностью нивелировать эти погрешности (свойство робастности) и, как следствие, повышать точность и достоверность результатов при формировании (по выработанным рекомендациям) пространственно-временных математических моделей процесса смешивания материалов.
Список литературы
1. Кузнецов, Г. А. Исследование типоразмеров гравитационных бетоносмесителей по объему барабана / Г. А. Кузнецов, С. Ф. Зяблов, В. В. Минин // Научное обозрение. – 2014. – № 6. – С.64 – 71.
2. Минин, В. В. Концепция повышения эффективности универсальных малогабаритных погрузчиков : монография / В. В. Минин. – Красноярск : Сиб. федер. ун-т, 2012. – 304 с.
References
1. Kuznetsov, G. А. The study of gravitational sizes of concrete mixers by the volume of the drum / G. А. Kuznetsov, S. F. Zyablov, V. V. Minin // Nauchnoe obozrenie. – 2014. – № 6. – pp.64 – 71. (in Russian)
2. Minin, V. V. The concept of increasing the efficiency-steer loaders: monograph / V. V. Minin. – Krasnoyarsk : Sib. feder. un-t, 2012. – 304 p. (in Russian)
Миннигалиев Р.Ф., Касимов Р.Р., Королев М.С.
Тюменский государственный нефтегазовый университет
Гидродинамическое моделирование ГРП
в горизонтальном стволе скважины
Анализ существующих методов прогнозирования состояния гидросистем показал, что наиболее эффективным является численное моделирование. Основной целью использования модели является поиск расходов и давлений жидкости во всех элементах систем в зависимости от распределения технических и природных показателей. На рисунке 1 представлена модель распределения притоков в скважину с горизонтальным стволом после проведения поинтервального гидроразрыва пласта.
Рисунок 1 Модель распределения притоков в скважину с горизонтальным стволом после проведения поинтервального гидроразрыва пласта
При создании данной модели за основу был взят изотропный пласт с давлением 18 МПа, давление на забое скважины было принято 12 МПа, радиус контура питания 500м приток в ствол скважины происходит из трещин расположенных в ближней части горизонтального ствола, дебит трещин расположенных в удаленной части ствола более чем в два раза меньше. Это объясняется потерей энергии потока жидкости на преодоление фильтрационных сопротивлений вдоль горизонтального ствола.
Из этого можно сделать вывод о том, что гидроразрыв пласта в горизонтальном стволе следует проводить исходя из результатов проведения промыслово геофизических исследований по определению профиля притока вдоль ГС. После чего установить слаборенируемые участки, в зависимости от интенсивности притока из интервалов определить параметры трещин вдоль ГС (длина ширина, проводимость).
По результатам анализа проведения ГРП в ГС на месторождениях Западной Сибири выявлено, что в большинстве случаев при «стандартном» ГРП (без контроля за интервалом инициации трещины) разрыв породы происходит в начальной части условно горизонтального участка, по причине высокой выработки именно этой части, а также по причине разницы давления вдоль ГС при нагнетании жидкости разрыва.
На рисунке 2 показана модель гидроразрыва пласта в начальной части горизонтального ствола скважины, т.е. симитирована работа скважины после стандартного ГРП.
Рисунок 2 Модель гидроразрыва пласта в начальной части
горизонтального ствола скважины
Проведен вычислительный эксперимент, по прогнозированию динамики распределения поля давления, на рисунке показано распределение давления в изолиниях в скважине с горизонтальным стволом после проведения гидроразрыва пласта, по истечению 0,1 суток с момента запуска. Как видно распределение давления по стволу после небольшого времени уже имеет не полностью равномерный характер.
На рисунке 3 изображено распределение давления в зоне действия горизонтальной скважины с трещиной в начале горизонтального участка на момент 5.0 сут в сечении на середине расстояния между скважиной и кровлей пласта.. Как видно поле давлений и контур питания имеют форму эллипса, однако концентрация напряжений у трещины много выше, что говорит об интенсивной вырабкти именно этой части.
Распределение давления в зоне действия горизонтальной скважины с трещиной в начале горизонтального участка на момент 5.0 сут в сечении у кровли пласта. Характер распределения поля давлений аналогичен предыдущему случаю. Это говорит о том, что наибольшая плотность линий давления наблюдается в непосредственной близости от ствола трещины, а уже на половине расстояния плотность линий давления становится близкой к плотности давления у кровли.
На рисунке 3 представлены линии равных давлений во фронтальном разрезе пласта с горизонтальной скважиной после ГРП (трещина вертикальная в начале ствола – слева). Согласно принципу суперпозиций, на рисунке 4 прослеживается концентрация линий давления вокруг трещины и горизонтального ствола. Также видно, что поле давлений отражается от вертикальных границ пласта (кровли и подошвы).
Рисунок 3 Распределение давление и формирование зоны отбора
после пяти суток «эксплуатации» скважины с трещиной ГРП
На расстоянии 150 метров от ствола скважины (смещение вдоль контура питания), линии равных давлений во фронтальном разрезе пласта с горизонтальной скважиной после ГРП (5) характер концентрации линий давления вокруг трещины и горизонтального ствола скважины, прослеживается так же по принципу суперпозиций.
По представленному результату моделирования трещины ГРП в начале ГС (имитация стандартного ГРП) выявлена неравномерность выработки запасов при данном типе операции.
Рисунок 4 Распределение давление и формирование зоны отбора
после пяти суток «эксплуатации» скважины с трещиной ГРП
Рисунок 5 Распределение давление и формирование зоны отбора
после пяти суток «эксплуатации» скважины с трещиной ГРП
Литература
1. Ушаков А.С., Стрекалов А.В., Королев М.С. Обоснование показателей гидроразрыва пласта для горизонтальных скважин/ Территория нефтегаз 2010г №5 64-67
2. Каневская Р.Д. Математическое моделирование гидродинамических процессов разработки месторождений углеводородов. -М.-Ижевск: Институт компьютерных исследований, 2003. - 128 с.
3. Peaceman D.W. Interpretation of well-block pressure in numerical reservoir simulation. // SPE Journal, vol.18, №3, 1978, pp. 183-194.
4. Королев М.С. Разработка и исследование технико – технологических параметров регулирования систем поддержания пластового давления. Дис. канд. техн. наук. Тюмень. 2008. – 164с.
Молдагажиева З.Д. - докторант PhD
Жилисбаева Р.О.- д.т.н., профессор
Kee Jong Yoon - PhD, профессор
Алматинский технологический университет
E-mail: zaure_0111@mail.ru, rau_45@mail.ru
ИССЛЕДОВАНИЕ НЕТКАНЫХ МАТЕРИАЛОВ
НА ЭЛЕКТРИЧЕСКОЕ СОПРОТИВЛЕНИЕ
В настоящее время в мире существует большое количество огнезащитных материалов. Методы получения огнезащитных тканей разнообразны, от пропитывания тканей специальными составами до создания новых материалов из негорючих волокон и нитей. Такие свойства, как высокая прочность, термостойкость, хемостойкость, жароупорность, негорючесть, электропроводность, ударопрочность, легкость делают эти волокна и изделия на их основе необходимым и незаменимыми в различных областях промышленности, в том числе и в текстильной [1].
Несмотря на наличие на рынке многообразия тканей и материалов со специальными отделками для защиты от повышенных температур, предприятия, производящие защитные костюмы , не в полной мере используют новые материалы в силу дороговизны в случаи высоких эксплуатационных свойств и наоборот низкими эксплуатационными качествами при доступной цене.
После многочисленного проведенного анализа по поиску наиболее приемлемого текстильного прокладочного материала использующийся в качестве защитного для производства специальных костюмов для сварщиков было выявлено, что наиболее термостойким и экономически выгодным являются нетканные материалы изготовленные из шерстяных и арамидных волокон. Технический эффект поставленной задачи состоит в расширении ассортимента исходного сырья для изготовления нетканого огнестойкого материала с использованием низкосортных волокон шерсти овец разводимых в Казахстане при этом утилизируя отходы ткацкого производства.
На основании проведенных экспериментальных исследований были получены опытные образцы нетканых полотен скрепленные механическим способом (иглопробивной , комбинированный).
Данные образцы изготовлены на чесальной машине маркой -Jx-520 и иглопробивной машине – ИМ-1800.
В таблице 1 приведены примеры опытных образцов нетканых материалов различающихся по количеству слоев, массе, поверхностной плотности и способам изготовления.
Таблица 1- Примеры полученных опытных образцов нетканых огнестойких полотен
№
|
Внешний
вид нетканых материалов
|
Состав слоев
|
Толщина, мм
|
Способ изготовление
|
Поверхностная плотность, г/м2
|
Разрывная нагрузка по длине, Н
|
Разрывная нагрузка по ширине, Н
|
1
|
|
М-Ш
(2 слоя)
|
11
|
Иглопро-бивной
|
196
|
169
|
328
|
2
|
|
М-Ш-М
(3 слоя)
|
18
|
Комби-нирован-ный
|
286
|
430
|
60
|
3
|
|
М-Ш
(2 слоя)
|
20
|
Комби-нирован-ный
|
403
|
500
|
93
|
4
|
|
М-Ш-М
(3 слоя)
|
25
|
Комби-нирован-ный
|
422
|
340
|
116
|
5
|
|
М-Ш
(2 слоя с бязью)
|
24
|
Иглопро-бивной
|
401
|
450
|
535
|
6
|
|
М-Ш-М-Ш
(4 слоя)
|
30
|
Комби-нирован-
ный
|
305
|
446
|
245
|
Для характеристики нетканых материалов с точки зрения их функциональной защиты необходимо выполнить ряд исследований, подтверждающих их пригодность использования для защиты от повышенных температур и воздействие расплавленного металла. Одним из основных направлений в улучшении качества выпускаемой защитной одежды для сварщиков является контроль за электрическими сопротивлениями текстильных материалов и возможность закладывать определенные электрические свойства еще на стадии проектирования.
Электрическое поле оказывает неблагоприятное воздействие на организм человека, вызывая функциональные нарушения нервной и сердечно сосудистой систем [2]. При выполнении сварочных работ во взрывопожарных условиях необходимо учитывать воздействие статического электричества. Используемая спецодежда для сварщиков должна обладать антиэлектростатическими свойствами, соответствующими EN 1149 - 2 «Защитная одежда. Электростатические свойства Часть 2: Метод испытаний электрического сопротивление через материал (вертикальное сопротивление)» [3]. Основные требования на средства защиты работающих от вредного воздействия статического электричества установлены ГОСТ 30878-2003[4]. Сущность метода заключается в определении поверхностного и объемного электрического сопротивления, характеризующего способность к рассеянию электрических зарядов. Для проведения испытаний применялось новое устройство, приведенное на рисунке 1.
   
Рисунок 1- Устройство для определения электрического сопротивления текстильных материалов
Электроды изготавливались из стали размером 4×100мм. Поверхность которых контактировало с тканью. Расстояние между электродами составляло 115мм. Непосредственно перед измерением электрического сопротивления электроды протирались этиловым спиртом.
Предварительные эксперименты показали, что измеряемое сопротивление зависит от величины силы, с которой образец зажимается между электродами. Поэтому величина момента силы регистрировались по показанию диномометрического ключа. Если момент прижимающей силы превышал значение 60 н/м, то значение электрического сопротивления не менялось. И во всех последующих измерениях момент прижимающей силы составлял 70 н/м Образец, зажатый между электродами, во время измерения, располагался на листе стекла (хороший диэлектрик и его сопротивление составляет десятки Ом).
Измерение проводились при температуре t=270С и влажность воздуха р=71%. Измерение сопротивления каждого образца производилось методом наименьших квадратов, чтобы получить среднее значение электрического сопротивления и величину ошибки измерения (доверительный интервал). Ошибка измерения составляла 5-6%. Измерения проводилось мегомметром UT33D, с возможностью измерения до 200мОм.
Параллельно образцы из ткани, подсоединялось прецезионное сопротивление RЭ =124.8 мОм. Поскольку при параллельном соединении от проводников общее сопротивление меньше меньшего, то шкалы прибора заведомо хватало для измерения общего сопротивления, включенных параллельно эталонного сопротивления RЭ и сопротивление образцаRХ. Затем RХ находилось из формулы:
 (1)
Пусть 
Тогда 
Тогда 
Следовательно
Результаты исследования приведены на рисунке 2 и в таблице 2.
Проведенные исследования показали образец №2 М-Ш-М (22.13∙109Ом) обладает высоким удельным электрическим сопротивлением, сравнительно низким является образец №4 M- Ш -M- Ш (17,18∙109). Так как нетканые полотна используются в виде огнестойкой, защитной прокладки, в дальнейшем планируется провести исследование при пакете материалов.
Таблица 2 Удельное объемное электрические сопротивление нетканых материалов
№
|
Вид волокна
|
Толщина,
мм
|
Способ изготовление
|
Удельное объемное электрическое сопротивление RХ, Ом
|
1
|
M-Ш
|
20
|
комбинированный
|
22.13∙109
|
2
|
M- Ш -M
|
18
|
комбинированный
|
38,81∙109
|
3
|
M- Ш -M
|
25
|
комбинированный
|
31.03∙109
|
4
|
M- Ш -M- Ш
|
30
|
комбинированный
|
17,18∙109
|
5
|
M-Ш
|
11
|
иглопробивной
|
19,34∙109
|
6
|
M-Ш(с бязью)
|
24
|
иглопробивной
|
21,13∙109
|
Рисунок 2 - Удельное объемное электрическое сопротивление
нетканых материалов
В дальнейшем планируется увеличить диапазон исследований в области проведения испытаний и подбора оптимальных пакетов материалов для спецодежды. Так как простота предлагаемого решения позволяет любому заинтересованному предприятию наладить мини производство по выпуску защитных огнестойких многослойных материалов, планируется наладить выпуск новых огнестойких материалов.
Список литературы
Р.О. Жилисбаева., К.Д. Кожабергенова. Надежность в проектировании специальной одежды для металлургов. -А.:Алматы Коркем, 2012.-С.33
З.С. Чубарова. Методы оценки качества специальной одежды. Москва: Легпромиздат-1988.-166с
EN 1149 - 2 «Защитная одежда. Электростатические свойства Часть 2: Метод испытаний электрического сопротивление через материал (вертикальное сопротивление)
ГОСТ 30878-2003 Материалы текстильные. Метод определения электрического сопротивления
Никишечкин П.А.
преподаватель ФГБОУ ВО «МГТУ «СТАНКИН»
организация взаимодействия основных компонентов в системах числового программного управления
с открытой модульной архитектурой
В структуре современных АСУ ТП, в особенности в сфере металлообработки, в настоящее время важное место занимают системы числового программного управления, реализующие выполнение операций механообработки – одной из основных составляющих технологического процесса. Современные системы ЧПУ представляют собой сложные устройства, принадлежащие к изделиям двойного назначения, и позволяющие решать задачи производства как бытовых изделий, так и продукции для оборонно-промышленного комплекса (ОПК) [1].
Проведенный анализ архитектурных решений современных систем ЧПУ показал, что на сегодняшний день отсутствует универсальный систематизированный подход, позволяющий станкостроителям и конечным пользователям расширять функциональные возможности систем ЧПУ, для реализации и интеграции новых технологий, которые в настоящее время активно внедряются в производство. Было выявлено, что большинство как зарубежных (Siemens, Fanuc, Heidenhain, Bosch Rexroth, Fagor), так и отечественных (Микрос, Балт-Систем) производителей систем ЧПУ ограничивают доступ станкостроителей и конечных пользователей к основным компонентам системы и не позволяют изменять базовый функционал системы. В то же время, необходимость расширения функциональных возможностей систем числового программного управления обусловлена стремлениями современных высокотехнологичных производств расширить спектр технологических задач и повысить привлекательность системы управления. Конечные пользователи и станкостроители заинтересованы в использовании собственных специализированных программных продуктов совместно с базовым функционалом системы управления, а также продуктов, предлагаемых сторонними производителями, совместно с базовым программным обеспечением, поставляемым производителем систем управления, для повышения качества изготавливаемых изделий и увеличения производительности технологических процессов [1,2].
При внедрении в систему ЧПУ любого дополнительного решения важной задачей является не только его интеграция в состав программного обеспечения системы ЧПУ, а также организация его взаимодействия с основными компонентами системы ЧПУ и другими интегрированными решениями сторонних производителей. Таким образом, актуальными задачами являются построения открытой архитектуры системы управления и организация сетевого взаимодействия их основных компонентов, позволяющие интегрировать в систему управления сторонние модули и организовывать передачу данных между ними. Решение подобной задачи требует разработки функциональной модели, отражающей особенности функционирования и взаимодействия основных компонентов системы управления, включая интегрированные решения.
Архитектура современной системы ЧПУ предполагает наличие таких основных компонентов, как: терминал управления, работающий в машинном времени, программируемый логический контроллер (ПЛК), коммуникационный модуль, а также непосредственно ядро системы ЧПУ, функционирующее в режиме жесткого реального времени. Взаимодействие между терминальной частью и ядром системы ЧПУ может быть реализовано с помощью двух каналов взаимодействия: синхронного и асинхронного, отличающихся направлением передачи данных и наличием ответных пакетов [2,4]. В ходе исследований автором предложена функциональная модель (рисунок 1), отражающая архитектурные особенности построения основных компонентов системы ЧПУ, их взаимодействие между собой, а также отличающаяся наличием дополнительного канала связи между основными компонентами системы и модулей для работы с ним.
Рисунок 1. Функциональная модель взаимодействия компонентов специализированной открытой системы ЧПУ
Основным каналом взаимодействия между терминальной частью и ядром системы ЧПУ является синхронный канал обмена данными, позволяющий отправлять команды в ядро ЧПУ, а также принимать по запросу основную информацию о проходящих в системе процессах. Синхронный запрос производится от одного терминального клиента, и результат этого запроса получает тот же клиент. Важным моментом при построении синхронного канала должно являться то, что ядро системы ЧПУ в один момент времени производит обработку только одного синхронного запроса, чтобы не допустить выполнения одновременных операций, противоречащих друг другу по смыслу. Асинхронный канал передачи данных реализуется для передачи в терминал уведомлений об изменениях в работе системы, путем отправки соответствующих пакетов данных.
Предложенные каналы обмена данными между компонентами системы ЧПУ позволяют клиентам производить как запросы к ядру для получения определенной информации о проходящих процессах, так и подписываться на некоторые события, что позволяет получать уведомления обо всех изменениях в работе системы.
Одной из специфик передачи пакетов данных в системах ЧПУ является требование гарантированной доставки команд и сообщений для сведения к минимуму ошибочных и аварийных ситуаций. Это реализуется путем использования жестко специфицированных пакетов данных, определенных заранее как в ядре, так и в терминальной части. Также, в основных компонентах системы управления заранее определяются идентичные объекты данных, с единым описанием констант, идентификаторов, отвечающих за состояния и т.д. Подобная концепция позволит гарантированно обмениваться основной информацией между клиентами и ядром для работы системы ЧПУ [3].
Для расширения функциональных возможностей системы ЧПУ и возможностей внедрения в нее новых программно-аппаратных решений, требуется организовывать передачу дополнительных данных между интегрируемыми терминальными и RT-решениями. Однако это значительно усложняет процесс интеграции, поскольку требует создания для каждой из интегрируемых подсистем своей спецификации передаваемых данных, а значит, вносит трудности при расширении функциональных возможностей системы ЧПУ, связанные с обменом данными.
Решением данной проблемы может являться организация дополнительного, многоцелевого канала передачи пакетов с неспецифицированным форматом данных, что предполагает отсутствие требований к жесткой спецификации основной части пакета данных. Информация о том, для чего предназначены передаваемые данные, хранится непосредственно в пакете данных в виде специального идентификатора, назначаемого каждому интегрированному компоненту или решению. Передаваемый пакет данных состоит из системного заголовка, стандартного заголовка ЧПУ, идентификатора получателя данных, объема данных в байтах и непосредственно передаваемых неспецифицируемых данных. Идентификатор канала определяет, для какого интегрированного решения или компонента предназначен передаваемый пакет данных. Затем записывается длина сегментных данных, после чего располагается сам блок данных, имеющий специфичный формат для каждого приложения. Это позволяет реализовывать передачу разнородной информации для интегрируемых подсистем и модулей, что позволяет говорить о нем как о многоцелевом канале взаимодействия [4].
Предложенный многоцелевой канал взаимодействия в системе ЧПУ позволяет добиться того, что при интеграции в ядро системы новых встраиваемых приложений данный формат не требует никаких изменений, поскольку его размер и содержание для каждого из приложений произвольны и указываются внутри пакета. Таким образом, может быть реализована возможность передачи данных для различных интегрируемых подсистем и модулей, что повышает открытость архитектуры системы, позволяет сделать универсальным процесс взаимодействия встраиваемых решений между собой и с основными компонентами системы ЧПУ.
Предложенный в работе универсальный подход к организации взаимодействия основных компонентов системы ЧПУ и реализации возможностей интеграции в нее сторонних и собственных решений, способствует повышению уровня открытости системы управления. Построенная функциональная модель визуализирует особенности функционирования и взаимодействия основных компонентов системы управления, включая как стандартные составляющие системы ЧПУ, так и интегрированные в систему решения. Данное решение предполагает изменение структуры системы управления и организацию специализированных каналов взаимодействия основных компонентов системы ЧПУ, а также разработку ключевых модулей для их корректной работы. Наличие специализированного многоцелевого канала взаимодействия позволяет расширять функциональные возможности системы ЧПУ и интегрировать в нее новые компоненты и технологии в соответствии с предъявляемыми требованиями надежности, быстродействия работы и архитектурными особенностями их построения.
Литература
1. Мартинов Г.М., Мартинова Л.И. Формирование базовой вычислительной платформы ЧПУ для построения специализированных систем управления // Вестник МГТУ "Станкин", №1(24), 2014, с. 92-97.
2. Сосонкин В.Л., Мартинов Г.М. Системы числового программного управления: Учеб. пособие. – М. Логос, 2005. – 296 с. ISBN 5-98704-012-4.
3. Пушков Р.Л., Евстафиева С.В., Соколов С.В., Абдуллаев Р.А., Никишечкин П.А., Кулиев А.У., Сорокоумов А.Е. Практические аспекты построения многотерминального человеко-машинного интерфейса на примере системы ЧПУ "АксиОМА Контрол" // Автоматизация в промышленности. 2013. №5. С.37-41.
4. Никишечкин, П. А. Повышение уровня открытости системы управления путем организации многоцелевого канала взаимодействия ее основных компонентов / П. А. Никишечкин // Вестник МГТУ "Станкин". – 2014. – №4. – С. 161–164.
|
