Открытое акционерное общество «федеральная гидрогенерирующая компания-русгидро» (оао «русгидро») стандарт организации

Примечания. Характерное давление Нхар всех случаях определяется как среднее давление невозмущенного потока в створе ожидаемого расположения соответствующей не­ровности. Характерная скорость vхар во всех случаях определяется как скорость невозмущен­ного потока в створе ожидаемого расположения соответствующей неровности. Высота неровности zн всюду отсчитывается от гребней выступов естественной рав­номерной шероховатости поверхности высотой ∆. Во всех случаях, кроме п.3, значения Ккр могут применяться при zн > 2∆. Для неровности вида 1 рекомендуется для пространственных выступов принимать Ккр = =2 sin α. Рисунок И.2 – Значения Ккр для характерных видов неровностей поверхностей водосбросов Содержание воздуха в пристенных слоях потока около 5 - 10% свидетельствует о надежной защите поверхности от кавитационной эрозии. Существенное уменьшение содержания воздуха в процессе эксплуатации требует выяснения причины происходящего и ее устранения. Непосредственный контроль за кавитационной эрозией может осуществляться с помощью специальных датчиков эрозии. По результатам визуального, в том числе и водолазного обследо­вания сооружений, составляются карты и абрисы кавитационных, абразивных и прочих повреждений, подмыва и разрушений концевого участка креп­ления, раздельного и сопрягающего устоев. Построение кривой связи расходов и уровней в нижнем бьефе, анализ ее изменения во времени и сопоставление с бытовой кривой позволя­ют судить о происходящих в бьефе процессах, подпоре ГЭС баром из про­дуктов размыва, или, наоборот, о снижении уровней, связанных, как правило, с трансформацией русла или карьерными разработками расположенных ниже гидроузла перекатов. Методика построения этой кривой приводится в Приложении И1. Анализ изменения кривой связи расходов и уровней в нижнем бьефе в сочетании с топографической съемкой участка местного размыва позволяют уточнять проектный прогноз русловых переформирований, вносить требуемые коррективы в правила эксплуатации гидроузла, а также при необходимости, наметить ремонтные и др. мероприятия. 5 ХРАНЕНИЕ ДАННЫХ НАБЛЮДЕНИЙ Первичная обработка показаний приборов производится по со­ответствующим инструкциям на месте службой наблюдений или привлекаемыми специалистами. Служба наблюдений должна обеспечивать надежное хра­нение отчетно-исполнительной документации по КИА и всего первичного материала наблюдений. Служба наблюдений обязана иметь журнал авторского надзора для внесения в него указаний об исправлении замеченных недо­статков в установке КИА, проведения наблюдений и обработки результатов. Показания приборов и визуальные оценки при проведении каждого вида наблюдений должны заноситься в память компьютера авто­матизированной системы диагностического контроля (АСДК) и в базу дан­ных. Кроме того, во избежание случайной утраты материала, должна производиться его распечатка для спецхранения. Запись и хранение мате­риалов в журналах допустима на станциях, не оборудованных соответ­ствующими системами. Результаты наблюдений необходимо представлять ежегодно в виде технического отчета, в котором должны содержаться также рекомен­дации по режимам эксплуатации, организации ремонтных работ или выяв­ленные на основе наблюдений вопросы для разрешения которых необходи­мо обращаться в специализированные организации. Приложение И.1 Методика построения кривых Q = f (H) для нижнего бьефа гидроузла Построение кривых связи расходов и уровней в нижних бьефах произ­водится по данным эксплуатации. В результате анализа суточных ведомос­тей пульта управления гидроэлектростанции выбираются промежутки вре­мени с постоянной нагрузкой и постоянным расходом холостого сброса в течение 6 — 8 часов и более. Если при этом в последние 2—3 часа такого промежутка времени отметки свободной поверхности нижнего и верхнего бьефов остаются неизменными или меняются медленнее, чем 1 — 2 см в час, то режим потока в нижнем бьефе к концу промежутка может считаться мало отличающимся от установившегося. Длительность установления стационарного режима потока зависит от "скачка" расходов, иными словами, от интенсивности изменения нагрузок ГЭС, а также от уклона реки: чем меньше уклон, тем дольше будет устанавливаться режим потока. Для укло­нов русла 0,00005 - 0,00007 промежуток времени 6-8 часов можно пола­гать достаточным для стабилизации режима при изменении расхода попус­ка на 500 − 2000 м3/с. После выборки из суточных ведомостей данных о мощности ГЭС и уровнях верхнего и нижнего бьефов в периоды установившегося движения вычисляется напор-брутто и по данным о перепаде на входных решетках — напор-нетто. Затем по известной мощности и напору-нетто с помощью экс­плуатационных характеристик определяются расходы воды через ГЭС. Далее к этим расходам прибавляются расходы холостого сброса, шлюзо­вания и фильтрации. Полученные таким образом данные о расходах, пропус­каемых через створ гидроузла, и об уровнях в его нижнем бьефе являются основой построения кривых Q =f(H) в створе ГЭС. Притоки, впадающие в нижнем бьефе, могут оказывать подпор на створ гидроузла. В случаях, когда подпор незначителен и длится недолго, соответ­ствующие ему несколько точек "отскакивают" от основной группы точек, определяющих кривую Q =f(H), в сторону больших значений Н. Построение кривой Q =f(H) производится при этом по основной группе точек, а отско­чившие "подпорные" точки во внимание не принимаются. В случае, когда расположенный в нижнем бьефе приток соизмерим по расходам с главной рекой, подпор от него наблюдается почти постоянно. В этом случае для построения кривой Q = f(H) необходимо исключить влияние подпора. При этом может быть применен следующий условный прием. Определенные по эксплуатационным характеристикам расходы главной реки связываются с уровнями нижнего бьефа, уменьшенными на подпор ∆Н от притока. Исходным материалом для учета и исключения подпора притока служат проектные кривые зависимости уровней воды в нижнем бьефе ГЭС от расходов главной реки при различных расходах воды в притоке. По этим данным строится семейство кривых, представляющих подпор ∆Н в зависимости от расходов воды главной реки и притока, в пред­положении, что при одних и тех же сочетаниях расходов подпор от притока в зарегулированном русле остается таким же, как в бытовых условиях. На рис. И.1.1 приводится пример построения графика ∆Н для условий ниж­него бьефа Нижегородской ГЭС на р. Волге, испытывающего практически постоянный подпор р. Оки. Аналогичным образом должен учитываться подпор от нижележащего водохранилища при работе ГЭС в каскаде, а также в случае, когда ГЭС рас­положена на водотоке, находящемся в подпоре главной реки или водоема (озера, моря). При этом значения ∆Н должны приниматься в зависимости от отметки воды в водоеме или водотоке, создающем подпор. Рисунок И.1.1 – Кривые Q =f(H) в створе Нижегородской ГЭС в зависимости от расхода р. Оки (а) и графики подпора уровня ∆H при различных расходах Волги Qв и Оки Qo (á) Приложение К (рекомендуемое) Рекомендации по восстановлению и ремонту уплотнений деформационных швов гидротехнических сооружений 1 ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ 1.1 Рекомендации предназначаются для оценки состояния наиболее сложного элемента деформационных швов бетонных гидротехнических сооружений - их уплотнений, выявление необходимости их ремонта, выбор материалов и технологии ремонта. 1.2 При ремонте деформационного шва выполняются работы по восстановлению его водонепроницаемости при действующих на него расчетных гидростатических давлениях воды, по сохранению сплошности материала в шве во времени при деформациях шва и исключению возможности усталостного и коррозионного разрушения материала заполнения шва и его вытекания из шва. 1.3 При выборе технологии ремонта уплотнений деформационных швов бетонных сооружений на основе оценки их состояния учитываются: класс сооружения, назначение и конструкция шва; величины и скорость раскрытия шва; температурный режим работы шва; нагрузки, действующие на шов в период эксплуатации сооружения (статические, динамические, напор воды); режим эксплуатации шва, агрессивность среды (воды), в которой работает шов; свойства материала заполнения шва; последствия влияния разрушения шва на работу сооружения. 1.4 При обследовании деформационных швов и при принятии решения по их ремонту необходимо иметь в виду, что основными причинами фильтрации воды через уплотнения деформационных швов гидротехнических сооружений могут быть: разуплотнение материала, заполняющего шов, или уплотнение шва при неравномерном его нагружении (несоответствие свойств материала заполнения конструкции условиям работы шва и его уплотнения); неудовлетворительная конструкция контурных уплотнений в шве; неудовлетворительная конструкция уплотнений; неправильное расположение уплотнений в деформационном шве; некачественное проведение строительно-монтажных работ при устройстве уплотнений шва; старение и разрушение материалов заполнения и ограждающих конструкций. 1.5 В Рекомендациях использованы нормативные ссылки на следующие стандарты: ГОСТ 6617-76. Битумы нефтяные строительные. Технические условия ГОСТ 8736-93. Песок для строительных работ. Технические условия ГОСТ 9128-97. Смеси асфальтобетонные дорожные, аэродромные и асфальтобетон. Технические условия ГОСТ 10178-85 (СТСЭВ 5683-86). Портландцемент и шлакопортландцемент. Технические условия ГОСТ 22245-90. Битумы нефтяные и дорожные вязкие. Технические условия 2 ТИПЫ И КОНСТРУКЦИИ ДЕФОРМАЦИОННЫХ ШВОВ 2.1 В бетонных и железобетонных плотинах предусматриваются постоянные (межсекционные и вертикальные швы, швы-надрезы) и временные (строительные) деформационные швы. Конструкции швов определяются: назначением; условиями работы в сооружении; действующими нагрузками и воздействиями; величиной их деформации (раскрытия) в период эксплуатации сооружения; материалом, используемым для заполнения; доступностью при проведении ремонтных мероприятий. 2.2 По назначению постоянные деформационные швы бывают: температурные - шириной 0,5 - 1,0 см, располагаемые на расстоянии не более 5 м от лицевых граней и гребня, а внутри тела плотины - не более 0,1 - 0,3 см; температурно-осадочные - шириной 1- 2 см в пределах фундаментной плиты плотины и водобоя при любых нескальных и полускальных грунтах основания, выше фундаментной плиты плотины на нескальных грунтах основания - шириной не менее 5 см. По геометрии швы делятся на плоские, штрабовидные и ломаные. Конструкции постоянных деформационных швов включают: уплотнение, обеспечивающее его водонепроницаемость; дренажное устройство для отвода профильтровавшейся через уплотнение или в обход его воды; смотровые шахты и галереи для наблюдения за состоянием шва и ремонта уплотнения. 2.4 Уплотнения постоянных деформационных швов плотин подразделяются: по расположению в шве - на вертикальные, горизонтальные и контурные (рис. К.1); по конструкции и материалам - на диафрагмы из металла, резины и пластических масс (рис. К.2,а); шпонки и прокладки из асфальтовых материалов (рис. К.2,б); инъекционные (уплотняющие, битумизация) (рис. Г.2,в); брусья и плиты из бетона и железобетона (рис. К.2,г). 1 - шов, t = 0,5 - 1 см; 2 - шов, t = 0,1 - 0,3 см; 3 - шов, t = 1 - 2 см; 4 - шов, t  5 см; 5, 6, 7 - соответственно вертикальное, горизонтальное и контурное уплотнения; 8 - дренажное устройство; 9 - смотровая шахта; 10 - смотровая галерея Рисунок К.1 – Схемы расположения уплотнений в постоянных деформационных швах плотин на скальном (а, б) и нескальном (в, г) основаниях а - диафрагмы из металла, резины и пластических масс; б - шпонки и прокладки из асфальтовых материалов; в - инъекционные (цементация и битумизация) уплотнения; г - брусья и плиты из бетона и железобетона; 1 — металлические листы; 2 - профилированная резина; 3 - асфальтовая мастика; 4 — железобетонная плита; 5- скважины для цементации; 6 - цементационные клапаны; 7 - железобетонный брус; 8 - асфальтовая гидроизоляционная прокладка Рисунок К.2 –Схемы основных уплотнений деформационных швов бетонных и железобетонных плотин 2.5 При разработке проектов ремонта уплотнений деформационных швов следует соблюдать следующие требования: материал уплотнения должен непосредственно примыкать к бетону секций, образующих шов; величина напряжения на контакте асфальтового или иного материала уплотнения с бетоном в рассматриваемом сечении должна быть не менее величины внешнего гидростатического давления воды в том же сечении; средние градиенты напора фильтрационного потока через бетон по контуру уплотнений шва не должны превышать: для гравитационных и массивно-контрфорсных плотин - 25; для арочных и арочно-гравитационных плотин и для арочных напорных перекрытий многоарочных плотин - 50. 3 ОЦЕНКА РАБОТОСПОСОБНОСТИ ШВА И НЕОБХОДИМОСТИ РЕМОНТА ЕГО УПЛОТНЕНИЙ 3.1 Основными факторами, определяющими необходимость ремонта уплотнений деформационных швов, являются: появление и нарастание фильтрации воды через шов; разрушение уплотнений шва. Причинами фильтрации воды через шов могут быть: некачественное выполнение шва, его уплотнений или неудачная их конструкция, не отвечающая условиям работы шва; неудачный выбор материала уплотнения, не соответствующего условиям и требованиям надежной работы конструкции; старение, разрушение и вытекание (в случае мастичного) уплотнения шва и окружающего (формирующего) шов бетона. 3.2 Вода может фильтровать через бетон, поэтому прежде, чем принимать решение о ремонте уплотнений шва, необходимо выявить природу поступающей в него воды, степень водопроницаемости бетона в области шва, степень водопроницаемости уплотнений и самого шва. Степень водонепроницаемости бетона и деформационных швов в тонкостенных бетонных конструкциях оценивается визуально или при помощи установок и приборов для определения водопроницаемости (воздухопроницаемости) элементов бетонных и железобетонных конструкций в производственных условиях. Степень водонепрницаемости бетона в массивных сооружениях и доля в нем водонепрницаемости деформационных швов при решении о необходимости их ремонта может быть оценена: инструментально; путем сравнения расходов воды, вытекающей через соседние (аналогичной конструкции) швы сооружения.

Похожие:

	Открытое акционерное общество «федеральная гидрогенерирующая компания-русгидро»... Российской Федерации установлены Федеральным законом РоссийскойФедерации от 27 декабря 2002 г. №184 – фз «О техническом регулировании»,...		Открытое акционерное общество «Нефтяная компания «Роснефть» (оао «нк «Роснефть») Открытое акционерное общество «Нефтяная компания «Роснефть» (оао «нк «Роснефть») именуемое в дальнейшем «Заказчик», в лице Михайлова...
	Документация об открытом запросе ценовых котировок на право заключения... Заказчик – Открытое акционерное общество «Объединенная энергетическая компания» (далее – Общество)		Временное положение о допуске персонала строительно-монтажных организаций... Ведущий инженер отдела охраны труда, надежности и промышленной безопасности Филиала ОАО «РусГидро» «Зейская гэс»
	Открытое акционерное общество «Региональная теплосетевая компания» Для заключения договора на поставку тепловой энергии с ОАО «Региональная теплосетевая компания» (оао «ртск») Вам необходимо предоставить...		Открытое акционерное общество «Региональная теплосетевая компания» Для заключения договора на поставку тепловой энергии с ОАО «Региональная теплосетевая компания» (оао «ртск») Вам необходимо предоставить...
	Документация об открытом запросе ценовых котировок на право заключения... Заказчик – Открытое акционерное общество «Объединенная энергетическая компания» (далее – Общество)		Г. Калининград 2012года. Открытое акционерное общество «Региональная энергетическая компания» Открытое акционерное общество «Региональная энергетическая компания», именуемое в дальнейшем «Энергоснабжающая организация», в лице...
	Документация об открытом запросе ценовых котировок на право заключения... Заказчик – Открытое акционерное общество «Объединенная энергетическая компания» (далее – Общество)		Открытое акционерное общество «Акционерная нефтяная Компания «Башнефть» (оао анк «Башнефть») Открытое акционерное общество «Акционерная нефтяная Компания «Башнефть» (оао анк «Башнефть»), именуемое в дальнейшем