ПРИЛОЖЕНИЕ 5 Обязательное ВЫБОР ТИПА МОЛОТА ДЛЯ ЗАБИВКИ СВАЙ И ШПУНТА 1. Необходимую минимальную энергию удара молота Eh, кДж, следует определять по формуле
(1)
где N - расчетная нагрузка, передаваемая на сваю, кН.
Принятый тип молота с расчетной энергией удара Ed ³ Eh, кДж, должен удовлетворять условию
(2)
где К - коэффициент применимости молота, значения которого приведены в табл. 1;
m1 - масса молота, т;
т2 - масса сваи с наголовником, т;
т3 - масса подбабка, т.
Таблица 1 Тип молота
| Коэффициент К, т/кДж, при материале свай
| железобетон
| сталь
| дерево
| Трубчатые дизель-молоты и молоты двойного действия
| 0,6
| 0,55
| 0,5
| Молоты одиночного действия и штанговые дизель-молоты
| 0,5
| 0,4
| 0,35
| Подвесные молоты
| 0,3
| 0,25
| 0,2
| Примечание. При погружении свай любого типа с подмывом, а также свай из стальных труб с открытым нижним концом указанные значения коэффициентов увеличиваются в 1,5 раза.
2. При забивке наклонных свай расчетную энергию удара молота Eh следует определять с учетом повышающего коэффициента, значение которого принимается для свай с наклоном 5:1; 4:1; 3:1; 2:1 соответственно равным 1,1; 1,15; 1,25 и 1,4.
При выборе молота для забивки стального шпунта значение N определяют расчетом так же, как и для сваи в соответствии с указаниями СНиП 2.02.05-85, причем значения коэффициентов условия работ gc, gcR и gcf при этом расчете следует принимать равными 1,0.
3. Выбранный в соответствии с рекомендациями п. 1 молот следует проверить на минимально допустимый отказ свайного элемента smin, который принимается равным минимально допустимому отказу для данного типа молота, указанному в его техническом паспорте, но не менее 0,002 м - при забивке свай, и не менее 0,01 м - при забивке шпунта.
Выбор молота при забивке свай длиной свыше 25 м или с расчетной нагрузкой на сваю более 2000 кН производится расчетом, основанном на волновой теории удара.
4. Забивку свай до проектных отметок следует выполнять, как правило, без применения лидерных скважин и без подмыва путем использования соответствующего сваебойного оборудования. Применение лидерных скважин допускается только в тех случаях, когда для погружения свай до проектных отметок требуются молоты с большой массой ударной части, а также при прорезке сваями просадочных грунтов.
Значение необходимой энергии удара молота Eh, кДж, обеспечивающей погружение свай до проектной отметки без дополнительных мероприятий, следует определять по формуле
(3)
где Fi - несущая способность сваи в пределах i-го слоя грунта, кН;
Hi - толщина i-го слоя грунта, м;
B - число ударов молота в единицу времени, ударов в 1 мин;
t - время, затраченное на погружение сваи (без учета времени подъемно-транспортных операций);
Bt - число ударов молота, необходимое для погружения сваи, принимаемое обычно равным не более 500 ударов;
n - параметр, принимаемый равным п = 4,5 - при паровоздушных механических и штанговых дизель-молотах и h = 5,5 - при трубчатых дизель-молотах;
т2 - масса сваи, т;
m4 - масса ударной части молота, т.
5. Значение контрольного остаточного sa, м, отказа при забивке и добивке железобетонных и деревянных свай длиной до 25 м в зависимости от энергии удара Ed выбранного молота и несущей способности сваи Fd, указанной в проекте, должно удовлетворять условию
(4)
Если фактический (измеренный) остаточный отказ sa < 0,002 м, то следует предусмотреть применение для погружения свай молота с большей энергией удара, при которой остаточный отказ будет sa ³ 0,002 м, а в случае невозможности замены сваебойного оборудования - общий контрольный отказ сваи sa + sel, м (равный сумме остаточного и упругого отказов), должен удовлетворять условию
(5)
В формулах (4) и (5) приняты обозначения:
h - коэффициент, принимаемый по табл. 2 в зависимости от материала сваи, кН/м2;
А - площадь, ограниченная наружным контуром сплошного или полого поперечного сечения ствола сваи (независимо от наличия или отсутствия у сваи острия), м2;
Ed - расчетная энергия удара молота, кДж, принимаемая по табл. 3;
m1 - масса молота, т;
m2 - масса сваи и наголовника, т;
m3 - масса подбабка, т;
e - коэффициент восстановления удара, принимаемый при забивке железобетонных свай и свай-оболочек молотами ударного действия с применением наголовника с деревянным вкладышем e2 = 0,2;
sa - фактический остаточный отказ, равный значению погружения сваи от одного удара молота;
sel - упругий отказ сваи (упругие перемещения грунта и сваи), определяемый с помощью отказомера, м;
hp и hf - коэффициенты перехода от динамического (включающего вязкое сопротивление грунта) к статическому сопротивлению грунта. принимаемые соответственно равными: для грунта под нижним концом сваи hp = 0,00025 с×м/кН и для грунта на боковой поверхности сваи hf = 0,025 с×м/кН;
Af - площадь боковой поверхности сваи, соприкасающейся с грунтом, м2;
m4 - масса ударной части молота, т;
g - ускорение свободного падения, принимаемое равным g = 9,81 м/с2;
Н - фактическая высота падения ударной части молота, м;
h - высота первого отскока ударной части дизель-молота, а для других видов молотов h = 0, м.
Примечание. При забивке свай через грунт, подлежащий удалению в результате последующей разработки котлована, или через грунт для водотока значение расчетного отказа следует определять исходя из несущей способности свай, вычисленной с учетом неудаленного или подверженного возможному размыву грунта, а в местах вероятного проявления отрицательных сил трения - с учетом последнего.
Таблица 2 Виды свай
| Коэффициент h, кН/м2
| Железобетонные с наголовником
| 1500
| Деревянные без подбабка
| 1000
| Деревянные с подбабком
| 800
| Таблица 3 Тип молота
| Расчетная энергия удара молота Ed, кДж
| Подвесной или одиночного действия
| GH
| Трубчатый дизель-молот
| 0,9 GH
| Штанговый дизель-молот
| 0,4 GH
| Обозначения, принятые в табл. 3:
G - вес ударной части молота, кН;
Н - фактическая высота падения ударной части дизель-молота, м.
6. Расчетный отказ для железобетонных свай длиной свыше 25 м, а также для стальных трубчатых свай следует определять расчетом, основанным на волновой теории удара.
При выборе молота для забивки шпунта и назначении режима его работы по высоте падения ударной части необходимо соблюдать условие
(6)
где G - вес ударной части молота, МН;
А - площадь поперечного сечения шпунта, м2;
Kf - безразмерный коэффициент, принимаемый по табл. 4 в зависимости от типа шпунта и расчетного сопротивления шпунтовой стали по пределу текучести;
Km - коэффициент, принимаемый в зависимости от типа молота и высоты падения его ударной части по табл. 5.
Таблица 4 Тип стального шпунта
| Коэффициент Kf при расчетном сопротивлении шпунтовой стали, МПа, по пределу текучести
| 210
| 250
| 290
| 330
| 370
| 410
| Плоский
| 0,70
| 0,83
| 0,96
| 1,10
| 1,23
| 1,36
| Зетовый
| 0,80
| 0,98
| 1,16
| 1,37
| 1,57
| 1,78
| Корытный
| 0,90
| 1,15
| 1,40
| 1,70
| 2,0
| 2,30
| Таблица 5 Тип молота
| Высота падения ударной части, м
| Коэффициент Km, МПа
| Паровоздушный одиночного действия или подвесной
| 0,4
| 7,5
| 0,8
| 4,5
| 1,2
| 3,0
| Паровоздушный двойного действия
| -
| 2,0
| Дизельный трубчатый
| 2,0
| 4,5
| 2,5
| 3,0
| 3,0
| 2,0
| Дизельный штанговый
| -
| 5,0
| Примечания: 1. Расчетное сопротивление шпунтовой стали по пределу текучести принимается согласно СНиП II-23-81.
2. Для промежуточных значений сопротивлений шпунтовой стали и высот падения ударной части значения коэффициентов Kf и Km в табл. 4 и 5 определяются интерполяцией.
7. При проверке контрольных отказов в случаях, когда в проекте дана только расчетная нагрузка на сваю N, кН, несущую способность сваи Fd, кН, следует принимать равной
где gk - коэффициент надежности;
gk = 1,4 при расчетах по формуле (4) и gk = 1,25 при расчетах по формуле (5) для всех зданий и сооружений, кроме мостов, если в проекте нет других указаний.
|