2. При ширине досок палубы или настила менее 150 мм указанный сосредоточенный груз распределяется на две смежные доски.
д) нагрузки от вибрирования бетонной смеси - 2 кПа горизонтальной поверхности (учитываются, только при отсутствии нагрузок по подп. «г»);
горизонтальные нагрузки
е) нормативные ветровые нагрузки - в соответствии со СНиП 2.01.07-85;
ж) давление свежеуложенной бетонной смеси на боковые элементы опалубки, определяемое по табл. 1 настоящего приложения.
Примечание. Во всех случаях величину давления бетонной смеси следует ограничить величиной гидростатического давления Рmax = gh, результирующее давление при треугольной эпюре 
з) нагрузки от сотрясений, возникающих при укладке бетонной смеси в опалубку бетонируемой конструкции, принимаются по табл. 2 настоящего приложения;
Таблица 1
Способ уплотнения
|
Расчетные формулы для определения максимального бокового давления бетонной смеси, кПа
|
Пределы применения формулы
|
С помощью вибраторов:
|
Р = gН
Р = g (0,27 + 0,78) К1К2
|
|
внутренних
|
|
Н £ R
n < 0,5
n ³ 0,5 при условии,
что H ³ 1 м
|
наружных
|
|
H £ 2R1
n < 4,5
n > 4,5 при условии,
что Н > 2 м
|
Обозначения, принятые в табл. 1:
Р - максимальное боковое давление бетонной смеси, кПа;
g - объемная масса бетонной смеси, кг/м3;
Н - высота уложенного слоя бетонной смеси, оказывающего давление на опалубку, м;
n - скорость бетонирования конструкции, м/ч;
R, R1 - соответственно радиусы действия внутреннего и наружного вибратора, м;
K1 - коэффициент, учитывающий влияние консистенции бетонной смеси: для жесткой и малоподвижной смеси с осадкой конуса 0-2 см - 0,8; для смесей с осадкой конуса 4-6 см - 1; для смесей с осадкой конуса 8-12 см - 1,2.
K2 - коэффициент для бетонных смесей с температурой: 5-7 °С - 1,15; 12-17 °С - 1; 28-32 °С - 0,85.
и) нагрузки от вибрирования бетонной смеси - 4 кПа вертикальной поверхности опалубки.
Примечание. Указанные нагрузки должны учитываться только при отсутствии нагрузок по подп. «з».
2. При наружной вибрации несущие элементы опалубки (ребра, схватки, хомуты и т.п.), их крепления и соединения должны дополнительно рассчитываться на местные воздействия вибраторов. Нагрузки принимаются согласно закону гидростатического давления.
Таблица 2
Способ подачи бетонной смеси в опалубку
|
Горизонтальная нагрузка на боковую опалубку, кПа
|
Спуск по лоткам и хоботам, а также непосредственно из бетоноводов
|
4
|
Выгрузка из бадей емкостью, м3:
|
|
от 0,2 до 0,8
|
4
|
св. 0,8
|
6
|
Примечания: 1. Указанные динамические нагрузки должны учитываться полностью при расчете досок палубы и поддерживающих ее ребер. Балки (прогоны), поддерживающие ребра, следует рассчитывать в соответствии с фактической схемой конструкций, учитывая динамические воздействия в виде сосредоточенных грузов от двух смежных ребер при расстоянии между ними до 1 м и от одного ребра при расстоянии между ребрами 1 м и более. При этом должно учитываться наиболее невыгодное расположение этих грузов.
2. Конструктивные элементы, служащие опорами балок (прогонов), например, подкосы, тяжи и др., следует рассчитывать на нагрузку от двух смежных ребер, расположенных по обе стороны рассчитываемого элемента (при расстоянии между ребрами менее 1 м), либо от одного ребра, ближайшего к этому элементу (при расстоянии между ребрами 1 м и более).
3. Выбор наиболее невыгодных сочетаний нагрузок при расчете опалубки и поддерживающих лесов должен осуществляться в соответствии с табл. 3 настоящего приложения.
4. При расчете элементов опалубки и лесов по несущей способности нормативные нагрузки, указанные в п. 1, необходимо умножать на коэффициенты перегрузки, приведенные в табл. 4 настоящего приложения.
При совместном действии полезных и ветровых нагрузок все расчетные нагрузки, кроме собственной массы, вводятся с коэффициентом 0,9.
При расчете элементов опалубки и лесов по деформации нормативные нагрузки учитываются без умножения на коэффициенты перегрузки.
5. Распределение давления по высоте опалубки принято по аналогии с гидростатическим давлением по треугольной эпюре.
6. Прогиб элементов опалубки под действием воспринимаемых нагрузок не должен превышать следующих значений:
1/400 пролета элемента опалубки;
1/500 пролета для опалубки перекрытий.
Таблица 3
Элементы опалубки
|
Виды нагрузок на опалубку, леса
и крепления для расчета (см. п. 1)
|
по несущей способности
|
по деформации
|
1. Опалубка плит и сводов и поддерживающие ее конструкции
|
а + б + в + г
|
а + б + в
|
2. Опалубка колонн со стороной сечения до 300 мм и стен толщиной до 100 мм
|
ж + и
|
ж
|
3. Опалубка колонн со стороной сечения более 300 мм и стен толщиной более 100 мм
|
ж + з
|
ж
|
4. Боковые щиты коробов балок, прогонов и арок
|
ж + и
|
ж
|
5. Днища коробов балок, прогонов и арок
|
а + б + в + д
|
а + б + в
|
6. Опалубка массивов
|
ж + з
|
ж
|
Таблица 4
Нормативные нагрузки
|
Коэффициенты перегрузки
|
1. Собственная масса опалубки и лесов
|
1,1
|
2. Масса бетона и арматуры
|
1,2
|
3. От движения людей и транспортных средств
|
1,3
|
4. От вибрирования бетонной смеси
|
1,3
|
5. Боковое давление бетонной смеси
|
1,3
|
6. Динамические от сотрясения при выгрузке бетонной смеси
|
1,3
|
7. Расчет лесов и опалубки на устойчивость против опрокидывания следует производить при учете совместного действия ветровых нагрузок и собственной массы, а при установке опалубки совместно с арматурой - также и массы последней. Коэффициенты перегрузок должны приниматься равными: для ветровых нагрузок 1/2, для удерживающих нагрузок - 0,8.
Таблица 5
Материал палубы
|
Нормативная нагрузка сцепления, кПа, при отрыве
|
нормальном
|
под углом 45°
|
продолжительность контакта бетона с опалубкой, ч
|
12
|
24
|
72
|
12
|
24
|
72
|
1. Сталь
|
4,8*
6,2
|
5,5
7,6
|
11,7
13
|
5,8
7,4
|
6,5
8,3
|
15,3
17,1
|
2. Текстолит
|
1
1,6
|
2,5
2,9
|
3,3
3,6
|
2
2,7
|
3,8
4,1
|
5,6
6
|
3. Стеклопластик
|
1,7
3,1
|
2,8
3,6
|
5,9
7,7
|
2,7
4
|
4,5
6,3
|
7
9,1
|
4. Фанера без покрытия
|
3,9
5,4
|
6,4
8,2
|
7,5
11
|
4,7
6,9
|
7
9,5
|
12
15
|
5. Фанера с защитной фенолформальдегидной пленкой
|
2,5
4
|
3,8
5,1
|
4,5
6
|
4
5,8
|
6
7,5
|
9
12
|
_____________
* Над чертой - для бетона класса В7,5, под чертой - для бетона класса В20.
8. Расчет опалубки-облицовки, остающейся в теле сооружения, необходимо выполнять как расчет основных элементов сооружения с последующей проверкой на воздействие нагрузок, приведенных в п. 1.
9. Для расчета устройств, обеспечивающих предварительный отрыв створок блок-форм крупнощитовой опалубки, объемно-переставной и тоннельной опалубки, следует принимать нормативные нагрузки по табл. 5 и 6. Для расчета усилий срыва катучей опалубки следует принимать нормативные нагрузки по табл. 7 настоящего приложения.
10. Расчетные сопротивления материалов принимаются с коэффициентом К. Увеличение расчетных сопротивлений при кратковременности действия нагрузки К для древесных материалов принимается равным 1,4.
Усилие отрыва опалубки от бетона рекомендуется определять по формуле:
Poт = Kco sн Fк,
где Ксо - коэффициент, учитывающий условия отрыва и степень жесткости опалубки, определяется по табл. 6;
sн - нормативная нагрузка сцепления, кПа;
Fк - площадь контакта опалубки с бетоном, м2.
Таблица 6
Опалубка
|
Ксо
|
1. Мелкощитовая:
|
|
деревянная
|
0,15
|
комбинированная
|
0,35
|
стальная
|
0,40
|
2. Крупнопанельная (панели из мелких щитов)
|
0,25
|
3. Крупнощитовая
|
0,30
|
Объемно-переставная
|
0,45
|
Блок-формы
|
0,55
| |
