Пособие по производству работ при устройстве оснований и фундаментов (к сниП 02. 01-83)
Скачать 5.34 Mb.
|
ПОГРУЖЕНИЕ СВАЙ, СВАЙ-ОБОЛОЧЕК И ШПУНТА8.8. Выбор молота для забивки свай длиной до 25 м включительно разрешается производить исходя из указанной в проекте расчетной нагрузки, допускаемой на сваю, и массы сваи. Необходимая при этом минимальная энергия ударов молота Э, Дж, определяется по формуле Э = 1,75aР, (18) где а - коэффициент, равный 25 Дж/кН; Р - расчетная нагрузка, допускаемая на сваю (по данным проекта), кН. Принятый тип молота с расчетной энергией удара Эр должен удовлетворять условию (Qп + q) / Эр ≤ Кп, (19) где Кп - коэффициент, приведенный в табл. 50; Qп - полный вес молота, Н; q - вес сваи (включая вес наголовника и подбабка), Н; Эр - расчетная энергия удара принятого молота, Дж. Расчетное значение энергии удара принимается: Для подвесного и паровоздушного молотов одиночного действия Эр = QH Для трубчатых дизель-молотов Эр = 0,9QH Для штанговых дизель-молотов Эр = 0,4QH Для паровоздушных молотов двойного действия Согласно паспортным данным Здесь: Q - вес ударной части молота, Н; Н - фактическая высота падения ударной части молота, м, принимаемая на стадии окончания забивки свай для трубчатых, H = 2,8 м, а для штанговых при массе ударных частей 1250, 1800 и 2500 кг - соответственно 1,7; 2 и 2,2 м. 8.9. Расчетная нагрузка Р при выборе молота для забивки шпунта определяется по СНиП II-17-77, как для сваи аналогичного сечения с коэффициентом надежности Кп = 1,4. Таблица 50
8.10. Для стального шпунта, а также при погружении свай любого типа с подмывом указанные в табл. 50 значения коэффициентов увеличиваются в 1,5 раза. Принятый тип молота и высоту падения его ударной части следует дополнительно проверить на максимальные сжимающие напряжения, допустимые в железобетонной свае при забивке. Максимальные сжимающие напряжения при ударе молота (с учетом обжатия бетона в преднапряженных сваях) не должны, как правило, превышать 60 % марки бетона по прочности на сжатие для свай, находящихся в неагрессивной среде, и 50 % - для свай, подверженных воздействию агрессивной среды, и свай транспортных сооружений, возводимых на акваториях. Значения максимальных сжимающих напряжений в железобетонных сваях от удара молота рекомендуется определять в соответствии с прил. 40. При выборе молота для забивки стального шпунта или стальных свай и назначении режима его работы по высоте падения ударной части необходимо соблюдать условие: m / F ≤ Кфα (Ry / 210)β, (20) где т - масса ударной части, кг; F - площадь поперечного сечения шпунтины (пакета шпунтин) или свай, см2; Кф - коэффициент, принимаемый равным для плоского, зетового и корытных профилей шпунта соответственно 0,7; 0,8 и 0,9, а для трубчатых свай - 1; α - коэффициент, принимаемый в зависимости от типа молота и высоты падения ударной части по табл. 51; Rу - расчетное сопротивление стали забиваемого элемента по пределу текучести (МПа), принимаемое по СНиП II-23-81*; β - показатель степени, принимаемый равным для плоского, зетового и корытного профилей шпунта соответственно 1; 1,2 и 1,4, а для трубчатых свай - 1,7. 8.11. Выбор молота для забивки свай длиной более 25 м производится проектной организацией, одновременно с разработкой проекта свайного фундамента, как правило, с использованием специальных программ, алгоритмы которых основаны на волновой теории удара. Выбор молота осуществляется на основе решения на ЭВМ вариантов задач, в которых, задаваясь конкретными параметрами системы «молот-наголовник-свая-грунт», вычисляют отказ сваи и динамические напряжения в ней от удара молота. Варьируя массой ударной части молота, его высотой падения, параметрами сваи, наголовников и амортизаторов, параметрами, характеризующими сопротивление грунта, на основе полученных результатов по отказам и динамическим напряжениям определяют приемлемость того или иного молота для данной сваи и грунтовых условий. Расчет отказов и динамических напряжений при забивке стальных трубчатых свай, в том числе и диаметром свыше 800 мм, паровоздушным молотом рекомендуется выполнять по программе GIA SI (разработчик - ЦНИИС Минтрансстроя, номер программы в Госфонде алгоритмов и программ - П006029). 8.12. Забивка деревянных свай, снабженных бугелем, допускается без наголовника. 8.13. При необходимости пробивки прослоек плотных грунтов следует применять молоты с энергией удара большей, чем указано в формулах (18) и (19), соблюдая при этом требование, указанное в формуле (20) или забивать сваи с применением лидерных скважин. Примечания: 1. При выборе молотов для забивки наклонных свай энергию удара, вычисленную по формуле (20), следует умножить на повышающий коэффициент К1, приведенный в табл. 52. 2. При наличии разных молотов с одинаковой энергией удара предпочтение следует отдавать молоту с большей массой ударной части, обладающему большей погружающей способностью и вызывающему более низкие динамические напряжения в свае при забивке. 3. Для облегчения погружения свай через пласты глинистых грунтов, залегающих выше уровня грунтовых вод, допускается применять подачу небольших количеств воды в образующийся при забивке зазор между грунтом и сваей с целью смазки ее боковой поверхности. 8.14. Забивка свай в набухающие и просадочные грунты может производиться с лидером или без него. Глубина лидерной скважины назначается опытным путем, но должна быть не более 0,9 длины сваи. 8.15. Забивка железобетонных свай и шпунта молотами должна производиться с применением наголовников, оснащенных верхним и нижним амортизаторами; зазоры между боковой гранью свай и стенкой наголовника не должны превышать 1 см с каждой стороны. Таблица 51
Таблица 52
Забивка стальных свай и шпунта молотами одиночного действия производится с применением наголовников, оснащенных только верхним амортизатором. Амортизаторы наголовника служат для трансформации резкого ударного импульса в более пологий и длинный с целью более рационального использования энергии удара молота на погружение сваи в грунт и снижения ударных нагрузок на сваю, а также на молот и сам наголовник. Параметры амортизаторов назначаются из условия ограничения экстремальных динамических напряжений в свае при забивке в соответствии с п. 8.8. Начальная толщина нижнего амортизатора, выполненного из досок, в любом случае должна быть не менее 10 см. В процессе забивки свай и шпунта следует вести контроль состояния амортизаторов и производить их своевременную замену (прил. 40, 41). Крепление вибропогружателя или вибромолота (за исключением вибромолотов со свободным наголовником) со сваей, сваей-оболочкой или шпунтом должно быть жестким в процессе погружения. Рекомендуется применять гидравлические наголовники. Для погружения наращенных или пакетных деревянных свай применение вибропогружателей не допускается. 8.16. Прочность соединения секций с помощью замков на болтовых и сварных фланцевых стыках должна быть не меньше суммарной прочности приведенного железобетонного поперечного сечения сваи или сваи-оболочки при работе на продольную силу и на изгиб. Стыки свай-оболочек до погружения должны быть покрыты гидроизоляцией согласно проекту. При стыковании секций свай и свай-оболочек должна быть обеспечена их соосность. 8.17. Укрупнительная сборка свай-оболочек на строительной площадке должна производиться на болтах или сваркой в соответствии с проектом сооружения и проектом производства работ. 8.18. Для обеспечения проектного положения свай, свай-оболочек и шпунта, погружаемых в пределах акватории, следует применять преимущественно инвентарные направляющие устройства в виде кондукторов, каркасов, смонтированных на понтонах или на баржах, временно закрепляемых якорями. Окончательное закрепление направляющих устройств должно осуществляться вертикальными сваями или сваями-оболочками. Только после этого можно погружать наклонные сваи и сваи-оболочки, если они предусмотрены в конструкции фундамента. Максимальная балльность волнения, при которой разрешается производство работ по погружению свайных элементов, устанавливается проектом производства работ в зависимости от технических характеристик основной несущей машины (самоподъемной платформы, плавучего копра, плавучего крана) и параметров погружаемых свайных элементов. Для плавучих копров и кранов она не должна превышать двух баллов. 8.19. Механические или гидравлические способы разработки (рыхления) и удаления грунта ниже ножа полых свай и свай-оболочек рекомендуется применять для облегчения их погружения в нескальные грунты. 8.20. Механические способы разработки и удаления грунта грейферами или вращательным бурением рекомендуется применять при погружении свай-оболочек диаметром 1 м и более. Наибольший размер грейфера в плане (в раскрытом состоянии) должен быть на 0,3 м меньше диаметра полости сваи-оболочки. Габаритный размер ковшового бура с резцами в плане должен быть на 0,1 м, а цилиндрической части бура - на 0,3-0,5 м меньше диаметра полости сваи-оболочки. 8.21. Удаление из свай-оболочек песчаных грунтов и супесей допускается производить эрлифтами или гидроэлеваторами с предварительным рыхлением грунта струей напорной воды. При разработке грунтов эрлифтами или гидроэлеваторами во избежание наплыва грунта в сваю-оболочку следует долить в нее воду в количестве, обеспечивающем уровень воды в свае-оболочке на 4-5 м выше естественного уровня вне ее. На последнем этапе погружения сваи-оболочки в целях предотвращения разуплотнения грунта основания в полости свай-оболочек необходимо оставлять грунтовое ядро, высота которого устанавливается в проекте свайного фундамента. 8.22. При сезонном промерзании грунта забивка призматических свай может производиться при условии, что глубина промерзания нe превышает 0,5 м. В случаях большей глубины промерзания грунта необходимы мероприятия по облегчению условий погружения (устройство лидерных скважин, оттаивание и др.). Диаметры лидирующих скважин при погружении свай через сезонно мерзлый грунт должны быть следующие: для призматических свай - не более диагонали и не менее стороны поперечного сечения; для трубчатых свай - не менее диаметра сваи. 8.23. Выбор типа вибропогружателя следует производить, исходя из предусмотренной проектом несущей способности сваи или сваи-оболочки (или расчетной глубины погружения шпунта) с учетом грунтовых условий. Для низкочастотных вибропогружателей с частотой вращения дебалансов до 550 в 1 мин значение необходимой вынуждающей силы вибропогружателя Рв, кН, определяется по формуле Рв = 1,4Ф - 3Qв / Кб, (21) где Ф - расчетная несущая способность сваи, кН, по проекту; Qв - вес вибросистемы, включая вибропогружатель, сваю и наголовник, кН; Кб - коэффициент снижения бокового сопротивления грунта во время вибропогружения, принимаемый для различных грунтов: Песчаные грунты средней плотности Коэффициент Кб гравелистые 2,5 крупные 3,2 средней крупности 4,9 пылеватые 5,7 мелкие 6,2 Глинистые грунты при показателе консистенции JL: 0 1,6 0,1 2 0,2 2,6 0,3 3,3 0,4 3,9 0,5 4,4 0,6 4,9 0,7 5,4 0,8 5,8 Примечания: 1. Для водонасыщенных крупных песков значения Кб увеличиваются в 1,2 раза, средних - в 1,3 раза, мелких - в 1,5 раза. 2. Для заиленных песков значения Кб снижаются в 1,2 раза, что не исключает применение повышающих коэффициентов при водонасыщении. 3. Для промежуточных значений консистенций IL глинистых грунтов значения Кб определяются интерполяцией. 4. При слоистом напластовании грунтов коэффициент Кб определяется как средневзвешенный по глубине. Необходимое значение максимальной вынуждающей силы вибропогружателя Рв окончательно принимается не ниже 1,3Qв при погружении свай-оболочек (с возможным извлечением грунта из внутренней полости и в ходе погружения) и 2,5Qв при погружении свай сплошного сечения и полых свай, погружаемых без извлечения грунта. Из числа вибропогружателей, обеспечивающих развитие необходимой вынуждающей силы, выбирается тот вибропогружатель наименьшей мощности, у которого статический момент массы дебалансов К0 (или максимальное значение момента дебалансов К0 для вибропогружателей с регулируемыми параметрами), кг·см, удовлетворяет условию К0 ≥ МпА0, (22) где Мп - суммарная масса вибропогружателя, сваи и наголовника, кг; А0 - амплитуда колебаний при отсутствии сопротивлений, см, принимаемая по табл. 53. Определенные необходимые значения статического момента массы дебалансов К0 и вынуждающей силы Рв при выборе типа вибропогружателя с фиксированными или ступенчато изменяемыми значениями этих параметров должны обеспечиваться на одной из ступеней частоты вращения, а для более предпочтительных вибропогружателей с регулируемыми на ходу параметрами находиться в пределах диапазона регулирования. При этом следует учитывать, что при равной вынуждающей силе большей погружающей способностью обладает режим работы с большим статическим моментом дебалансов. | ||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
Похожие:
 | Паспорта (сертификаты), общий журнал работ, акт освидетельствования скрытых работ | | При выполнении работ по обследованию законченных строительством и реконструированных мостов и труб необходимо руководствоваться также... |
 | В развитие обязательных положений настоящих сниП разработан сп 50-102-2003 "Проектирование и устройство свайных фундаментов", одобренный... | | Взамен снип iii-15-76; сн 383-67; снип iii-16-80; сн 420-71; снип iii-18-75; снип iii-17-78; снип iii-19-76; сн 393-78 |
| Типовая технологическая карта (именуемая далее по тексту ттк) разработана на комплекс работ по монтажу блоков фундаментов стаканного... | | Союздорнии Минтрансстроя на основе исследований Союздорнии, обобщения отечественного и зарубежного опыта конструирования и строительства... |
| Цель: формирование коммуникативной компетенции в процессе моделирования ситуации собеседования при устройстве на работу | | Свайные фундаменты, шпунтовые ограждения, анкеры При производстве работ по устройству свайных фундаментов, шпунтовых ограждений и... |
| В развитие обязательных положений настоящих сниП разработан сп 50-102-2003 "Проектирование и устройство свайных фундаментов", одобренный... | | Взамен разделов снип iii-20-74*; снип iii-21-73*; снип iii-в. 14-72; гост 22753-77; гост 22844-77; гост 23305-78 |