6.4. Помещения с горючими жидкостями
При определении категории помещений в нижеприведенных примерах учитываются следующие положения НПБ 105-95:
- в качестве расчетного выбирался наиболее неблагоприятный вариант аварии, при котором участвует аппарат, имеющий наибольшую пожарную нагрузку (п. 3.1);
- в процессе аварии все содержимое аппарата поступает в помещение и образует пожарную нагрузку (п. 3.2);
- площадь пожарной нагрузки определяется с учетом особенностей технологии, под площадью пожарной нагрузки понимается площадь разлива ГЖ из агрегата, ограниченная бортиками, поддонами, сливными емкостями и др.
Пример 9
Цех разделения, компрессии воздуха и компрессии продуктов разделения воздуха. Машинное отделение. В помещении находятся горючие вещества (турбинные, индустриальные и другие масла с температурой вспышки выше 61 С), которые обращаются в центробежных и поршневых компрессорах. Количество масла в компрессоре составляет 15 кг. Количество компрессоров 5.
Определим категорию помещения для наименее опасного случая, когда количество масла в каждом из компрессоров составляет 15 кг, а другая пожарная нагрузка отсутствует.
В соответствии с п. 3.20 НПБ 105-95 пожарная нагрузка определяется из соотношения
 ,
где Gi - количество i-го материала пожарной нагрузки, кг;  - низшая теплота сгорания i-го материала пожарной нагрузки, МДж кг-1.
Низшая теплота сгорания для турбинного масла составляет 41,87 МДж кг-1. Пожарная нагрузка будет равна
Q = 15 41,87 = 628 МДж.
Согласно технологическим условиям площадь размещения пожарной нагрузки составляет 6 - 8 м2. В соответствии с п. 3.20 НПБ 105-95 принимаем площадь размещения пожарной нагрузки S = 10 м2. Удельная пожарная нагрузка составит
g = Q/S = 628/10 = 62,8 Мдж м-2.
В соответствии с табл. 4 НПБ 105-95 помещения с данной удельной пожарной нагрузкой могут быть отнесены к категории В4 (g 180 МДж м-2) при условии, что способ ее размещения удовлетворяет необходимым требованиям, изложенным в примечании 1.
Для пожарной нагрузки, состоящей из ЛВЖ и ГЖ, расстояния между участками разлива пожарной нагрузки должны быть больше предельных.
В помещении минимальное расстояние от поверхности пожарной нагрузки до нижнего пояса ферм H составляет около 9 м. При этих условиях (H < 11 м) предельное расстояние lпр должно удовлетворять неравенству
lпр > 26 - H или при H = 9 м lпр > 17 м.
Поскольку данное условие для машинных отделений не выполнимо (расстояния между агрегатами не более 6 м), эти помещения следует отнести к категории В3. В соответствии с табл. 4 НПБ 105-95 проведем проверку соответствия этого помещения категории В3 по примечанию 2. Определим, выполняется ли условие
Q 0,64 g H2.
После подстановки численных значений получим
0,64 g H2 = 0,64 62,8 92 = 3255,6 МДж.
Так как Q = 628 МДж и условие Q 3255,6 МДж не выполняется, помещение следует отнести к категории В3.
Определим категорию помещения с помощью номограмм. Согласно процедуре определения категории помещения, схематически представленной на номограмме рис. 29 Пособия, воспользуемся номограммой на рис. 30 Пособия для данного конкретного случая. Значение предельной площади размещения пожарной нагрузки вычисляем из соотношения
0,64 H2 = 0,64 92 = 51,84 м2.
Точка пересечения значений массы горючего материала и S = 10 м2 лежит на данной номограмме в области категории В3 левее прямой S = 51,84 м2, поэтому данное помещение относится к категории В3.
Пример 10
Определим категорию помещения для другого случая, когда количество масла в одном из компрессоров (имеющем наибольшее количество масла) составляет 1200 кг.
В соответствии с п. 3.20 НПБ 105-95 пожарная нагрузка будет равна
Q = 1200 41,87 = 50244 МДж.
Согласно технологическим условиям площадь размещения пожарной нагрузки будет составлять 30 м2. В соответствии с п. 3.20 НПБ 105-95 принимаем площадь размещения пожарной нагрузки S = 30 м2. Удельная пожарная нагрузка составит
g = Q/S = 50244/30 = 1674,8 Мдж м-2.
В соответствии с табл. 4 НПБ 105-95 помещения с данной удельной пожарной нагрузкой могут быть отнесены к категории В2 при условии, что способ ее размещения удовлетворяет необходимым требованиям, изложенным в примечании 2.
В данном помещении минимальное расстояние от поверхности пожарной нагрузки до покрытия H составляет около 6,5 м.
Определим, выполняется ли условие
Q 0,64 g H2.
После подстановки численных значений получим
0,64 g H2 = 0,64 1674,8 6,52 = 45286,6 МДж.
Так как Q = 50244 МДж и условие Q 45286,6 МДж выполняется, помещение следует отнести к категории В1.
Пользуясь номограммой рис. 30 Пособия, определим, что точка пересечения значения массы горючего материала и S = 30 м2 лежит в области, соответствующей категории В2, правее прямой S = 0,64 Н2 = 0,64 6,522 = 27 м2, соответствующей предельной площади размещения пожарной нагрузки. Значит, это помещение относится к категории В1.
Пример 11
Определим категорию помещения, приведенного в примере 9, для другого случая, когда количество масла в одном из компрессоров (имеющем наибольшее количество масла) составляет 1200 кг.
В соответствии с п. 3.20 НПБ 105-95 пожарная нагрузка будет равна
Q = 1200 41,87 = 50244 МДж.
Согласно технологическим условиям площадь размещения пожарной нагрузки составляет 26 м2. В соответствии с п. 3.20 НПБ 105-95 принимаем площадь размещения пожарной нагрузки S = 26 м2. Удельная пожарная нагрузка составит
g = Q/S = 50244/26 = 1932,5 Мдж м-2.
В соответствии с табл. 4 НПБ 105-95 помещения с данной удельной пожарной нагрузкой могут быть отнесены к категории В2 при условии, что способ ее размещения удовлетворяет необходимым требованиям, изложенным в примечании 2.
В данном помещении минимальное расстояние H от поверхности пожарной нагрузки до покрытия составляет около 9 м.
Определим, выполняется ли условие
Q 0,64 g H2.
После подстановки численных значений получим
0,64 g H2 = 0,64 1932,5 92 = 100181 МДж.
Так как Q = 50244 МДж и условие Q 100181 МДж не выполняется, помещение следует отнести к категории В2.
Пользуясь номограммой рис. 30 Пособия, определим, что точка пересечения значений массы горючего материала и S = 26 м2 лежит в области, соответствующей категории В2, левее прямой S = 0,64 Н2 = 0,64 92 = 51,84 м2. Значит, это помещение относится к категории В2.
Пример 12
Определим категорию того же помещения (пример 11) для случая, когда количество масла в одном из компрессоров (имеющем наибольшее количество масла) составляет 7000 кг.
В соответствии с п. 3.20 НПБ 105-95 пожарная нагрузка будет равна
Q = 7000 41,87 = 293090 МДж.
Согласно технологическим условиям площадь размещения пожарной нагрузки составляет 130 м2. В соответствии с п. 3.20 НПБ 105-95 принимаем площадь размещения пожарной нагрузки S = 130 м2. Удельная пожарная нагрузка составит
g = Q/S = 293090/130 = 2254,5 Мдж м-2.
В соответствии с табл. 4 НПБ 105-95 помещение с данной удельной пожарной нагрузкой следует отнести к категории В1. Этот же результат определяется с помощью номограммы рис. 30 Пособия.
6.5. Помещения с твердыми горючими веществами и материалами
Пример 13
Складское здание. Складское здание представляет собой многостеллажный склад, в котором предусмотрено хранение на металлических стеллажах негорючих материалов в картонных коробках. В каждом из десяти рядов стеллажей содержится десять ярусов, шестнадцать отсеков, в которых хранится по три картонные коробки весом 1 кг каждая. Верхняя отметка хранения картонной тары на стеллажах составляет 5 м, а высота нижнего пояса до отметки пола 7,2 м. Длина стеллажа составляет 48 м, ширина 1,2 м, расстояние между рядами стеллажей - 2,8 м.
Согласно исходным данным площадь размещения пожарной нагрузки в каждом ряду составляет 57,6 м2.
Определим полное количество горючего материала (картон) в каждом ряду стеллажей:
10 ярусов 16 отсеков 3 коробки 1 кг = 480 кг.
Низшая теплота сгорания для картона составляет 13,4 МДж кг-1. Пожарная нагрузка будет равна
Q = 480 13,4 = 6432 МДж.
Удельная пожарная нагрузка составит
g = Q/S = 6432/57,6 = 111,7 Мдж м-2.
Это значение соответствует категории В4. Однако площадь размещения пожарной нагрузки превышает 10 м2. Поэтому к категории В4 данное помещение отнести нельзя. В соответствии с табл. 4 НПБ 105-95 помещение может быть отнесено к категории В3 при условии, что способ размещения пожарной нагрузки удовлетворяет необходимым требованиям, изложенным в примечании 2.
В данном помещении минимальное расстояние от поверхности пожарной нагрузки до покрытия H составляет около 2,2 м.
Определим, выполняется ли условие
Q 0,64 g H2.
После подстановки численных значений получим
0,64 g H2 = 0,64 111,7 2,22 = 346 МДж.
Так как Q = 6432 МДж и условие Q 346 МДж выполняется, помещение следует отнести к категории В2.
Пользуясь номограммой рис. 38 Пособия, определим, что точка пересечения значений массы горючего материала и S = 57,6 м2 лежит в области, соответствующей категории В3, правее прямой S = 0,64 Н2 = 0,64 2,22 = 3,1 м2 (предельная площадь размещения пожарной нагрузки). Значит, это помещение относится к категории В2.
Пример 14
Производственная лаборатория. В помещении лаборатории находятся: шкаф вытяжной химический, стол для микроаналитических весов, два стула. В лаборатории можно выделить один участок площадью 10 м2, на котором расположены стол и два стула, выполненные из дерева. Общая масса древесины на этом участке составляет около 47 кг.
Низшая теплота сгорания для древесины составляет 13,8 МДж кг-1. Пожарная нагрузка будет равна
Q = 13,8 47 = 648,6 МДж.
Площадь размещения пожарной нагрузки составляет 2,5 м2. В соответствии с п. 3.20 НПБ 105-95 принимаем площадь размещения пожарной нагрузки S = 10 м2. Удельная пожарная нагрузка составит
g = Q/S = 648,6/10 = 64,9 Мдж м-2.
В соответствии с табл. 4 НПБ 105-95 помещения с данной удельной пожарной нагрузкой следует отнести к категории В4.
Поскольку в помещении лаборатории нет других участков с пожарной нагрузкой, помещение относится к категории В4.
Пример 15
Помещение гаража. Основную пожарную нагрузку автомобиля составляет резина, топливо, смазочные масла, искусственные полимерные материалы. Среднее значение количества этих материалов для грузового автомобиля следующее: резина - 118,4 кг, дизельное топливо - 120 кг, смазочные масла - 18 кг, пенополиуретан - 4 кг, полиэтилен -1,8 кг, полихлорвинил - 2,6 кг, картон - 2,5 кг, искусственная кожа - 9 кг. Общая масса горючих материалов 276,3 кг. Как показано выше в примере 5, для дизельного топлива Р = 0, т. е. помещение не относится к категориям А и Б.
Низшая теплота сгорания составляет: для смазочного масла - 41,87 МДж кг-1, резины - 33,52 МДж кг-1, дизельного топлива - 43,59 МДж кг-1, пенополиуретана - 24,3 МДж кг-1, полиэтилена - 47,14 МДж кг-1, полихлорвинила - 14,31 МДж кг-1, картона -13,4 МДж кг-1, искусственной кожи - 17,76 МДж кг-1. Пожарная нагрузка будет равна
Q = 18 41,87 + 118,4 33,52 + 120 43,59 + 4 24,3 +1,8 47,14 + 2,5 13,4 + 9 17,76 + 2,6 14,31 = 10365,8 МДж.
Минимальное расстояние от поверхности пожарной нагрузки до покрытия Н составляет 6 м. Площадь размещения пожарной нагрузки S = 10 м2. Удельная пожарная нагрузка составит
g = Q/S = 10365,8/10 = 1036,6 Мдж м-2.
В соответствии с табл. 4 НПБ 105-95 помещения с данной удельной пожарной нагрузкой следует отнести к категории В3.
Определим, выполняется ли условие
Q 0,64 g H2.
После подстановки численных значений получим
0,64 g H2 = 0,64 1036,6 62 = 23883,3 МДж.
Так как Q = 10365,8 МДж и условие Q 23883,3 МДж не выполняется, помещение следует отнести к категории В3.
Так как номограммы для смеси горючих материалов нет, для оценки категории данного помещения воспользуемся номограммой рис. 30 Пособия, как номограммой для веществ с наиболее близкой теплотворной способностью к рассматриваемым.
Предельное значение площади размещения пожарной нагрузки составит
0,64 H2 = 0,64 62 = 23 м2.
Точка пересечения значений массы горючего материала и S = 10 м2 лежит в области, соответствующей категории В3, левее прямой S = 23 м2. Следовательно, помещение относится к категории В3.
6.6. Помещения с горючими газами, легковоспламеняющимися жидкостями, горючими жидкостями, пылями, твердыми веществами и материалами
Пример 16
1. Исходные данные.
1.1. Помещение малярно-сдаточного цеха тракторосборочного корпуса. В помещении цеха производится окрашивание и сушка окрашенных тракторов на двух конвейерных линиях. В сушильных камерах в качестве топлива используется природный газ. Избыток краски из окрасочных камер смывается водой в коагуляционный бассейн, из которого после отделения от воды краска удаляется по трубопроводу за пределы помещения для дальнейшей ее утилизации.
1.2. Используемые вещества и материалы:
- природный газ метан (содержание 99,2 % (об.));
- грунт ГФ-0119 ГОСТ 23343-78;
- эмаль МЛ-152 ГОСТ 18099-78;
- сольвент ГОСТ 10214-78 или ГОСТ 1928-79 (наиболее опасный компонент в составе растворителей грунта и эмали).
1.3. Физико-химические свойства веществ и материалов [5]:
Молярная масса, кг кмоль-1:
- метан 
- сольвент 
Расчетная температура tp, C:
- в помещении tп = 39 [1];
- в сушильной камере tк = 80.
Плотность жидкости, кг м-3:
- сольвента  = 850.
Плотность газов и паров, кг м-3:
- метана 
- сольвента 
Парциальное давление насыщенных паров при температуре 39 С [5], кПа:
- сольвента lg
 = 3,0.
Интенсивность испарения при 39 С, кг м-2 с-1:
- сольвент Wc = 10-6  3,0 = 3,1919 10-5.
1.4. Пожароопасные свойства [5]:
Температура вспышки, С:
- сольвент tвсп = 21.
Нижний концентрационный предел распространения пламени (НКПР), % (об.):
- метан 
- сольвент 
Стехиометрическая концентрация, % (об.):
- метан 
- сольвент 
1.5. Размеры помещений и параметры технологического процесса.
1.5.1. Общие размеры цеха: L = 264,7 м, S = 30,54 м, H = 15,75 м. Объем помещения Vп = 264,7 30,54 15,75 = 127322,0 м3.
1.5.2. Площадь окрасочного пролета со встроенными помещениями на отметке 0,00: Fобщ = 264,7 30,54 = 8083,94 м2.
1.5.3. Площади встроенных помещений:
- тамбур (ось В/1) F1,встр = 1,75 3,49 = 6,11 м2;
- ПСУ (оси К-К/1) F2,встр = 1,97 6,61 = 13,02 м2;
- помещения (оси Л/3-Р/1) F3,встр = 82,76 . 6,55 = 542,08 м2;
- помещения (оси У-Х1) F4,встр = 50,04 . 6,55 = 327,76 м2;
- суммарная площадь встроенных помещений:
Fвстр = F1,встр + F2,встр + F3,встр + F4,встр = 6,11 + 13,02 + 542,08 + 327,76 = 888,97 м2.
1.5.4. Площадь окрасочного пролета без встроенных помещений:
Fоп = Fобщ - Fвстр = 8083,94 - 888,97 = 7194,97 м2.
1.5.5. Объем окрасочного пролета с площадью Fоп и высотой Н:
Vбвп = 7194,97 15,75 = 113320,78 м3.
1.5.6. Объемы встроенных помещений на отм. 6,500:
- венткамера (отм. 6,500, ось В/1, консоль):
V1,встр = 1,95 27,05 9,25 = 487,91 м3;
- венткамера (отм. 6,500, оси Х/Х1, консоль):
V2,встр = 5,47 23,99 9,25 = 1213,83 м3;
- венткамера (отм. 6,500, оси И/2-К/2):
V3,встр = 23,92 7,27 9,25 - 13,02 9,25 = 1488,12 м3;
- венткамера (отм. 6,500, оси Р/1-У):
V4,встр = 5,43 6,55 9,25 = 328,99 м3;
- венткамера (отм. 6,500, оси П/2-У, консоль):
V5,встр = 0,72 27,0 9,25 = 179,82 м3;
- суммарный объем встроенных помещений:
V1-5,встр = V1,встр + V2,встр + V3,встр + V4,встр + V5,встр = 3698,67 м3.
1.5.7. Объем окрасочного пролета без объема V1-5,встр:
V1 = Vбвп - V1-5,встр = 113320,78 - 3698,67 = 109622,11 м3.
1.5.8. Объемы над встроенными помещениями на отм. 12,030:
- венткамеры (отм. 12,030, оси Л/3-М/1):
V1,пер = 10,5 6,55 3,72 = 255,84 м3;
- помещения (отм. 6,500, оси М/1-М/3):
V2,пер = 6,5 6,55 9,25 = 393,82 м3;
- венткамеры (отм. 12,030, оси М/3-Н/1):
V3,пер = 5,08 6,55 3,72 = 123,78 м3;
- помещения (отм. 7,800, оси Ф-Х):
V4,пер = 23,1 6,55 7,95 - 5,82 2,72 2,82 = 1158,23 м3;
- тамбур (отм. 3,74, ось В/1):
V5,пер = 1,75 3,49 2,26 = 13,80 м3;
- ПСУ (отм. 3,040, оси К-К/1):
V6,пер = 1,97 6,61 2,96 = 38,54 м3;
- общий объем над встроенными помещениями:
V1-6, пер = V1, пер + V2, пер + V3, пер + V4, пер + V5, пер + V6, пер = 1984,01 м3.
1.5.9. Объем бассейна коагуляции на отм. -2,500 и 0,00 (L = 80,5 м, S = 3,60 6,40 м, Н = 2,10 2,20 м):
Vб = (1,90 6,40 + 2,40 5,00 + 1,40 4,00 + 6,40 3,10 + 66,4 2,60 + 2,0 2,50) 2,20 + 76,20 1,00 2,10 = 659,95 м3.
1.5.10. Объем помещения окрасочного участка малярно-сдаточного цеха:
Vп = V1 + V1-6,пер + Vб = 109622,11 + 1984,01 + 659,95 = 112266,07 м3.
1.5.11. Свободный объем помещения окрасочного участка малярно-сдаточного цеха:
Vсв = 0,8 Vп = 0,8 112266,07 = 89812,86 м3 89813 м3.
1.5.12. Толщина слоя лакокрасочных материалов:
- грунт ФЛ-03 г = 15 мкм;
- эмаль МЛ-152 э = 20 мкм.
1.5.13. Расход лакокрасочных материалов:
- грунт ФЛ-03К Gг,фл = 3,97 г м-2 мкм-1;
- эмаль МЛ-152 Gэ = 4,2 г м -2 мкм-1.
1.5.14. Содержание горючих растворителей в лакокрасочных материалах:
- грунт ФЛ-03К г,фл = 67 % (масс.);
- эмаль МЛ-152 э = 78 % (масс.).
1.5.15. Расход растворителя на единицу площади окрашиваемых поверхностей тракторов:
- сольвент (грунт ФЛ-03К) Gрфл = 2,66 г м-2 мкм-1;
- сольвент (эмаль МЛ-152) Gрэ = 3,276 г м-2 мкм-1.
1.5.16. Производительность конвейера по площади нанесения лакокрасочных материалов:
- линия окрашивания тракторов в серийном исполнении
nк,с = 407,3 м2 ч-1 = 6,79 м2 мин-1 = 0,1131 м2 с-1;
- линия окрашивания тракторов в экспортном исполнении
nк,э = 101,8 м2 ч-1 = 1,70 м2 мин-1 = 0,0283 м2 с-1.
1.5.17. Производительность конвейера по массе растворителя, содержащегося в нанесенных лакокрасочных материалах:
- нанесение грунта ФЛ-03К (сольвент), окрашивание тракторов в экспортном исполнении
nр,фл = 101,8 15 2,66 10-3 = 4,0618 кг ч-1 = 0,001128 кг с-1;
- нанесение эмали МЛ-152 (сольвент), окрашивание тракторов в экспортном исполнении
nр,э = 101,8 20 3,276 10-3 = 6,6699 кг ч-1 = 0,001853 кг с-1;
- нанесение эмали МЛ-152 (сольвент), окрашивание тракторов в серийном исполнении
nр,эс = 407,3 20 3,276 10-3 = 26,6863 кг ч-1 = 0,007413 кг с-1.
2. Обоснование расчетных вариантов аварии.
2.1. Разгерметизация трубопровода, подающего природный газ в теплогенераторы, при работающем конвейере.
2.1.1. Расход газа метана в подводящем трубопроводе при давлении Pcнч = 178,4 кПа:
 = 714 кг ч-1 = 0,19844 кг с-1.
2.1.2. Масса газа mсн4 поступающего из трубопроводов диаметром dг = 0,219 м и общей длиной участков трубопроводов Lг = 1152 м согласно п. 3.2 в) и 3.8 НПБ 105-95 составит
mсн4 = 0,19844 300 + 0,01 3,14 178,4  1152 0,626 = 107,97 кг.
2.1.3. Масса растворителя, испаряющегося с окрашенных изделий, при работающем конвейере за время аварийной ситуации Та = 3600 с = 1 ч [2] с учетом коэффициента избытка лакокрасочных материалов КИ = 2 составит:
- линия окрашивания тракторов в серийном исполнении, окрашивание эмалью МЛ-152
mЭС = 2 nр,ЭС Та = 2 26,6863 1 = 53,3726 кг;
- линия окрашивания тракторов в экспортном исполнении, грунтование грунтом ФЛ-03К
mГЭ = 2 nр,фл Та = 2 4,0618 1 = 8,1236 кг;
- линия окрашивания тракторов в экспортном исполнении, окрашивание эмалью МЛ-152
mЭЭ = 2 nр,Э Та = 2 6,6699 1 = 13,3398 кг.
2.1.4. Масса растворителя mрб (кг), испаряющегося со свободной поверхности бассейна коагуляции Fбк = 226,84 м2 за время аварийной ситуации Та = 3600 с [2], составит
mрб = Wс Fбк Та = 3,1919 10-5 226,84 3600 = 26,0658 кг.
2.2. Разгерметизация красконагнетательного бака при работающем конвейере.
2.2.1. Масса растворителя, поступающего в помещение при аварийной ситуации из красконагнетательного бака Vбк = 60 л = 0,06 м3 и трубопроводов диаметром dбко = dбкп = 0,04 м и длиной (Lбко + Lбкп) = 312 м, составит
mбк = КИ nрэ а + [Vбк + 0,785 (d 2бко Lбко + d 2бкп Lбкп)] э  =
= 2 0,007413 300+[0,06+0,785 (0,042 156+0,042 156)] 0,78 850 = 304,04 кг.
2.2.2. Площадь испарения FИ,бк (м2) с поверхности разлившейся из бака и трубопровода эмали МЛ-152 будет равна
FИ,бк = м2.
2.2.3. Масса растворителя mрбб (кг), испаряющегося со свободной поверхности бассейна коагуляции и с поверхности разлившейся эмали МЛ-152 из красконагнетательного бака, будет равна
mрбб = mрб + Wс FИ,бк Та = 26,0658 + 3,1919 10-5 458,6 3600 = 78,7628 кг.
2.2.4. Масса растворителя mрк (кг), испаряющегося с окрашенных изделий при работающем конвейере (п. 2.1.3), составит
mрк = mЭС + mГЭ + mЭЭ = 53,3726 + 8,1236 + 13,3398 = 74,836 кг.
2.2.5. Масса паров растворителя mп,р (кг), поступившего в объем помещения при аварийной ситуации, будет равна
mп,р = mрбб + mрк = 78,7628 + 74,836 = 153,5988 кг.
2.3. Разгерметизация красконагнетательного бака, остановка конвейера.
2.3.1. Масса растворителя mрбб (кг), испаряющегося со свободной поверхности бассейна и с поверхности разлившейся эмали МЛ-152 из красконагнетательного бака (п. 2.2.3).
2.3.2. Площадь окрашиваемых поверхностей, находящихся на технологических линиях окраски тракторов в экспортном и серийном исполнении, и масса растворителя, содержащегося в лакокрасочных материалах, нанесенных на эти поверхности, составят:
- участок нанесения грунта ФЛ-03К, линия окрашивания тракторов в экспортном исполнении
FГО = 260 м2;
mГЭО = KИ Gрфл FГО г = 2 2,66 10-3 260 15 = 20,7480 кг;
- участок сушки грунта ФЛ-03К, линия окрашивания тракторов в экспортном исполнении
FГС = 227,5 м2;
mГЭС = Gрфл FГС г = 2,66 10-3 227,5 15 = 9,0772 кг;
- участок нанесения эмали МЛ-152, линия окрашивания тракторов в экспортном исполнении
FЭО = 305,5 м2;
mЭОЭ = KИ Gрэ FЭО э = 2 3,276 10-3 305,5 20 = 40,0327 кг;
- участок сушки эмали МЛ-152, линия окрашивания тракторов в экспортном исполнении
FЭСЭ = 500,5 м2;
mЭСЭ = Gрэ FЭСЭ э = 3,276 10-3 500,5 20 = 32,7928 кг;
- участок нанесения эмали МЛ-152, линия окрашивания тракторов в серийном исполнении
FЭОС = 533 м2;
mЭОС = KИ Gрэ FЭОС э = 2 3,276 10-3 533 20 = 69,8443 кг;
- участок сушки эмали МЛ-152, линия окрашивания тракторов в серийном исполнении
Fэсс = 1092 м2;
mэсс = Gрэ Fэсс э = 3,276 10-3 1092 20 = 71,5478 кг.
2.4. Разгерметизация трубопровода, подающего природный газ в теплогенераторы, остановка конвейера.
2.4.1. Масса газа mcн4 , поступающего из трубопровода (п. 2.1.2).
2.4.2. Масса растворителя, испаряющегося с окрашенных поверхностей и со свободной поверхности (пп. 2.3.2 и 2.1.4).
3. Расчет избыточного давления взрыва P для различных вариантов аварийных ситуаций проводится согласно формуле (1) НПБ 105-95.
3.1. Разгерметизация трубопровода, подающего природный газ в теплогенераторы, при работающем конвейере:
 =
=  =
= 0,2965 (9,2135 + 0,9833 + 3,1946) = 3,97 кПа.
Расчетное избыточное давление взрыва менее 5 кПа, следовательно, при данном варианте аварийной ситуации помещение малярно-сдаточного цеха не относится к категориям А и Б.
3.2. Разгерметизация красконагнетательного бака при работающем конвейере:
 =
=  = 0,04942 (17,8269 + 19,1676) = 1,83 кПа.
Расчетное избыточное давление взрыва менее 5 кПа, следовательно, при данном варианте аварийной ситуации помещение малярно-сдаточного цеха не относится к категориям А и Б.
3.3. Разгерметизация красконагнетательного бака, остановка конвейера:
 =
=  =
= 0,04942 (17,8269 + 62,5062) = 3,97 кПа.
Расчетное избыточное давление взрыва менее 5 кПа, следовательно при данном варианте аварийной ситуации помещение малярно-сдаточного цеха не относится к категориям А и Б.
3.4. Разгерметизация трубопровода, подающего природный газ в теплогенераторы, остановка конвейера:
Расчетное избыточное давление взрыва превышает 5 кПа, следовательно, при данном варианте аварийной ситуации помещение малярно-сдаточного цеха относится к категории А.
|
