Пособие по применению нпб 105-95 "определение категорий помещений и зданий по взрывопожарной и пожарной опасности" при рассмотрении проектно-сметной документации удк 614. 841. 33: 614. 83. 833. 075. 5
Скачать 0.79 Mb.
|
| 6.2. Помещения с легковоспламеняющимися жидкостями Пример 4 1. Исходные данные. 1.1. Помещение складирования ацетона. В помещении хранится десять бочек с ацетоном, каждая объемом по Vа = 80 л = 0,08 м3. Размеры помещения Lx Sx H = 12x 6x 6 м. Объем помещения Vп = 432 м3. Свободный объем помещения Vсв = 0,8 432 = 345,6 м3. Площадь помещения F = 72 м2. 1.2. Молярная масса ацетона М = 58,08 кг кмоль-1. Константы уравнения Антуана: А = 6,37551; В = 1281,721; СА = 237,088. Химическая формула ацетона С3Н6О. Плотность ацетона (жидкости) ж = 790,8 кг м-3. Температура вспышки ацетона tвсп = -18 С. 2. Обоснование расчетного варианта аварии. При определении избыточного давления взрыва в качестве расчетного варианта аварии принимается разгерметизация одной бочки и разлив ацетона по полу помещения, исходя из расчета, что 1 л ацетона разливается на 1 м2 пола помещения. За расчетную температуру принимается абсолютная температура воздуха в данном районе (г. Мурманск) согласно СНиП 2.01.01-82 tр = 32 С. 3. Определение параметров взрывопожарной опасности проводим с использованием номограмм Пособия. 3.1. В соответствии с рис. 2 Пособия для tр = 32 С определяется значение параметра xt = 0,896. 3.2. Рассчитывается значение параметра М xt = 58,08 0,896 = 52,0. 3.3. Согласно рис. 6 Пособия для значения параметра М xt = 52,0 определяется значение плотности паров ацетона при расчетной температуре п = 2,32 кг м-3 (расчетное  кг м-3).3.4. Рассчитывается значение параметра tр + СА = 32 + 237,088 270 (269,088). 3.5. Согласно рис. 7 Пособия для значения параметров tр + СА = 270 и Вх = 1000 определяется значение параметра хвх= 3,7. Искомое значение параметра xв = (1281,721/1000) 3,7 4,7 (4,724). 3.6. Согласно рис. 8 Пособия для значения параметров xв = 4,7 и А = 6,4 (6,37551) определяется значение параметра lgРН = 1,68. 3.7. Согласно рис. 9 Пособия для значения параметра lgРН = 1,68 определяется значение давления насыщенных паров ацетона РН = 47 кПа (lgPH = 6,37551 - 1281,721/(32 + 237,088) = 1,612306, откуда расчетное значение РН = 40,95 кПа). Следовательно, графическое определение при больших значениях давления насыщенных паров ацетона РН дает довольно завышенные значения с определенным запасом по сравнению с расчетом по формуле Антуана. 3.8. Согласно рис. 11 Пособия для значения молярной массы ацетона М = 58 (58,08) определяем значение параметра  = 7,62. Далее рассчитываем значение параметра х = 10-3 РН = 10-3 РН (при = 1,0) = 10-3 7,62 47 0,36 (0,358).3.9. Согласно рис. 15 Пособия для значения параметра х = 0,36 определяем значение интенсивности испарения ацетона W = 3,6 10-4 кг м-2. с-1 (расчетное значение W = 10-6  40,95 = 3,1208 10-4 кг м-2 с-1).4. Расчетная площадь разлива содержимого одной бочки ацетона составляет FИ = 1,0 Vа = 1,0 80 = 80 м2. Поскольку площадь помещения F = 72 м2 меньше рассчитанной площади разлива ацетона FИ = 80 м2, то окончательно принимаем FИ = F = 72 м2. 5. Масса паров ацетона, поступивших в помещение, m рассчитывается по формуле (12) НПБ 105-95 m = 3,6 10-4 72 3600 = 93,312 кг. Масса разлившегося ацетона mп составляет mп = Vа ж = 0,08 790,8 = 63,264 кг. Поэтому принимаем, что при расчетной аварийной ситуации испаряется вся масса разлившегося из бочки ацетона, т. е. m = mп = 63,264 кг. Для расчетного значения W = 3,1208 10-4 кг м-2 с-1 масса паров ацетона, поступивших в помещение, составит m = 3,1208 10-4 72 3600 = 80,891 кг. В этом случае также испарится только масса разлившегося ацетона и m = mп = 63,264 кг. 6. Рассчитаем параметр: 103  = 1000 63,264/(345,6 2,32) = 78,9.7. Избыточное давление взрыва Р согласно формуле (20) или номограмме (рис. 21) Пособия будет равно P = 959,3 63,264/(345,6 2,3190) = 75,7 кПа. По номограмме при 103  = 78,9 P > 12 кПа.8. Расчетное избыточное давление взрыва превышает 5 кПа, следовательно, помещение складирования ацетона относится к категории А. Пример 5 1. Исходные данные. 1.1. Помещение промежуточного топливного бака резервной дизельной электростанции унифицированной компоновки. В помещении находится топливный бак с дизельным топливом марки "З" (ГОСТ 305-82) объемом Vа = 6,3 м3. Размеры помещения LxSx H = 4,0 x 4,0 x 3,6 м. Объем помещения Vп = 57,6 м3. Свободный объем помещения Vсв = 0,8 57,6 = 46,08 м3. Площадь помещения F = 16 м2. Суммарная длина трубопроводов диаметром d1 = 57 мм = 0,057 м (r1 = 0,0285 м), ограниченная задвижками (ручными), установленными на подводящем и отводящем участках трубопроводов, составляет L1 = 10 м. Расход дизельного топлива в трубопроводах q = 1,5 л с-1 = 0,0015 м3 с-1. 1.2. Молярная масса дизельного топлива марки "З" М = 172,3 кг кмоль-1. Брутто-формула С12,343Н12,889. Плотность жидкости при температуре t = 25 С ж = 804 кг м-3. Константы уравнения Антуана: А = 5,07828; В = 1255,73; СА = 199,523. Температура вспышки tвсп > 40 С. Теплота сгорания НТ =Qрн = 4,359 107 Дж кг-1 = 43,59 МДж кг-1. Нижний концентрационный предел распространения пламени СНКПР = 0,6 % (об.). 2. Обоснование расчетного варианта аварии. При определении избыточного давления взрыва в качестве расчетного варианта аварии принимается разгерметизация топливного бака и выход из него и подводящих и отводящих трубопроводов дизельного топлива в объем помещения. За расчетную температуру принимается максимальная абсолютная температура воздуха согласно СНиП 2.01.01-82 в данном районе (г. Благовещенск) tр=41С. Плотность паров дизельного топлива при tр = 41 С  кг м-3.Расчетное время отключения трубопроводов по п. 3.2 в) НПБ 105-95 Та = 300 с, длительность испарения по п. 3.2 е) НПБ 105-95 Т = 3600 с. 3. Объем Vж и площадь разлива FИ поступившего при расчетной аварии дизельного топлива определяются в соответствии с положениями п. 3.2 НПБ 105-95: Vж = Va + q Ta + r12 L1 = 6,3 + 0,0015 300 + 3,14 0,02852 10 = 6,776 м3 = 6776 л; FИ = 1,0 6776 = 6776 м2. Поскольку площадь помещения F = 16 м2 меньше рассчитанной площади разлива дизельного топлива FИ = 6776 м2, то окончательно принимаем FИ = F = 16 м2. 4. Определяем давление насыщенных паров дизельного топлива РН при расчетной температуре tр = 41 С: lgPH = 5,07828 - 1255,73/(199,523 + 41) = - 0,142551, РН = 0,72 кПа. 5. Интенсивность испарения дизельного топлива W составит W = 10-6 1,0  0,72 = 9,45 10-6 кг м-2 с-1.6. Масса паров дизельного топлива, поступивших в помещение, будет равна m = 9,45 10-6 16 3600 = 0,5443 кг. 7. Определение коэффициента участия паров дизельного топлива во взрыве Z проводим в соответствии с пп. 1, 2 приложения НПБ 105-95. 7.1. Средняя концентрация паров дизельного топлива Сср в помещении составит Сср =  = 0,18 % (об.).Сср = 0,18 % (об.) < 0,5 СНКПР = 0,5 0,6 = 0,3 % (об.), следовательно, можно определить значение коэффициента Z расчетным методом. 7.2. Значение СН будет равно СН = 100 0,72/101 = 0,71 % (об.). 7.3. Значение стехиометрической концентрации паров дизельного топлива ССТ согласно формуле (3) НПБ 105-95 исходя из химической брутто-формулы дизельного топлива составит b = 12,343 + 23,889/4 = 18,32; ССТ = 100/(1 + 4,84 18,32) = 1,12 % (об.). 7.4. Значение параметра С* будет равно С* = 1,19 1,12 = 2,13 % (об.). 7.5. Поскольку СН = 0,71 % < С* = 2,13 % (об.), то рассчитываем значение параметра Х: Х = Сн/С* = 0,71/2,13 = 0,33. 7.6. Согласно номограмме чертежа (п. 2) приложения НПБ 105-95 при значении Х = 0,33 определяем значение коэффициента участия паров дизельного топлива во взрыве (Z = 0). 8. Избыточное давление взрыва Р согласно формуле (1) НПБ 105-95 составит Р = (900 - 101)  = 0 кПа.9. Расчетное избыточное давление взрыва менее 5 кПа. Помещение промежуточного топливного бака резервной дизельной электростанции унифицированной компоновки не относится к категориям А и Б. Согласно п. 2.2 и табл. 1 НПБ 105-95 проведем проверку принадлежности помещения к категориям В1 - В4. 10. В соответствии с п. 3.20 НПБ 105-95 определим пожарную нагрузку Q и удельную пожарную нагрузку g: G = Vж ж = 6,776 804 = 5448 кг; Q = G Qрн= 5448 43,59 = 237478 МДж; S = F = 16 м2; g =  МДж м-2.11. Удельная пожарная нагрузка более 2200 МДж м-2. Помещение промежуточного топливного бака резервной дизельной электростанции унифицированной компоновки согласно табл. 4 НПБ 105-95 относится к категории В1. Пример 6 1. Исходные данные. 1.1. Помещение сушильно-пропиточного отделения электромашинного цеха. В помещении находится два бака для покрытия лаком БТ-99 полюсных катушек способом окунания с подводящими и отводящими трубопроводами. Размеры помещения Lx Sx H = 32 x 10x 8 м. Объем помещения Vп = 2560 м3. Свободный объем помещения Vсв = 0,8 2560 = 2048 м3. Площадь помещения F = 320 м2. Объем каждого бака Vап = 0,5 м3. Степень заполнения бака лаком = 0,9. Объем лака в баке Vа = Vап = 0,9 0,5 = 0,45 м3. Длина и диаметр подводящего (напорного) трубопровода между баком и насосом L1 = 10 м и d1 = 25 мм = 0,025 м соответственно. Длина и диаметр отводящего трубопровода между задвижкой и баком L2 = 10 м и d2 = 40 мм = 0,04 м соответственно. Производительность насоса q = 6,5 10-5 м3 с-1. Время отключения насоса Та = 300 с. В каждый бак попеременно загружается и выгружается единовременно по 10 шт. полюсных катушек, размещаемых в корзине. Открытое зеркало испарения каждого бака Fемк = 1,54 м2. Общая поверхность 10 свежеокрашенных полюсных катушек Fсв.окр = 6,28 м2. 1.2. В лаке БТ-99 (ГОСТ 8017-74) в виде растворителей содержится 46 % (масс.) ксилола и 2 % (масс.) уайт-спирита. В общей массе растворителей содержится 1 = 95,83 % (масс.) ксилола и 2 = 4,17 % (масс.) уайт-спирита. Плотность лака БТ-99 ж = 953 кг м-3. Молярная масса ксилола М = 106,17 кг кмоль-1, уайт-спирита 147,3 кг кмоль-1. Химическая формула ксилола С8 Н10, уайт-спирита С10,5 Н21,0. Плотность жидкости ксилола ж = 855 кг м-3, уайт-спирита 760 кг м-3. Температура вспышки ксилола tвсп = 29 С, уайт-спирита 33 С. Нижний концентрационный предел распространения пламени ксилола СНКПР = 1,1 % (об.), уайт-спирита 0,7 % (об.). Теплота сгорания ксилола НТ =Qрн = 43154 кДж кг-1 = 43,15 МДж кг-1, уайт-спирита 43966 кДж кг-1 = 43,97 МДж кг-1. Константы уравнения Антуана для ксилола А = 6,17972; В = 1478,16; СА = 220,535; для уайт-спирита А = 7,13623; В = 2218,3; СА = 273,15. 2. Обоснование расчетного варианта аварии. При определении избыточного давления взрыва в качестве расчетного варианта аварии принимается разгерметизация одного бака с лаком для покрытия полюсных катушек способом окунания и утечка лака из напорного и отводящего трубопроводов при работающем насосе с последующим разливом лака на пол помещения. Происходит испарение ксилола и уайт-спирита с поверхности разлившегося лака, а также с открытой поверхности второго бака и с поверхности выгружаемых покрытых лаком полюсных катушек (10 шт.). За расчетную температуру принимается максимальная абсолютная температура воздуха в данном районе (Москва) согласно СНиП 2.01.01-82 tр = 37 С. Плотность паров при tр = 37 С: ксилола |
Похожие:
 | Определение категорий помещений и зданий по взрывопожарной и пожарной опасности при рассмотрении проектно-сметной документации | | ... |
| Сводом правил «Определение категорий помещений, зданий и наружных установок по взрывопожарной и пожарной опасности» (сп 12. 13130.... |  | Разработка проектно-сметной документации на капитальный ремонт комплекса зданий маоу «сош №60» г. Перми |
| Разработка проектно-сметной документации стадии рд и выполнение строительно-монтажных работ по ремонту помещений, по адресу: Санкт-Петербург,... | | Ул. 8 Марта, 10, стр. 1, Москва, 127083. Телефон (495) 614-0451. Факс (495) 614-0662. E-mail info@rti-mints ru |
| Под редакцией Морозовой Е. В. кандидата психологических наук, Руководителя Центра социальной, профессиональной и психологической... | | Под редакцией Морозовой Е. В. кандидата психологических наук, Руководителя Центра социальной, профессиональной и психологической... |
| Российской Федерации о градостроительной деятельности предусмотрено проведение государственной экспертизы проектной документации,... | | Российской Федерации о градостроительной деятельности предусмотрено проведение государственной экспертизы проектной документации... |