Национальное объединение строителей
Скачать 0.91 Mb.
|
6.3 Нагрузки и основные расчетные положения 6.3.1 Нагрузки и воздействия на канализационные коллекторы и тоннели, прокладываемые закрытым способом работ, следует принимать в соответствии с требованиями СП 20.13330, СП 32-105-2004 и СНиП 2.06.09-84 [13]. 6.3.2 Нагрузки и воздействия по продолжительности их действия на конструкции подразделяются на постоянные и временные (длительные, кратковременные и особые). 6.3.3 К постоянным нагрузкам относятся: горное давление, гидростатическое давление, собственный вес конструкций, вес зданий и сооружений, находящихся в зонах их воздействия на подземную конструкцию. К длительным нагрузкам и воздействиям относятся: нагрузка от транспортируемой жидкости, нагрузки от усадки и ползучести бетона. К кратковременным нагрузкам относятся: нагрузки от воздействия наземного транспорта, нагрузки и воздействия в процессе сооружения конструкции (от давления щитовых домкратов, нагнетания раствора за обделку, от воздействия веса проходческого и другого строительного оборудования). 6.3.4 Нормативные вертикальные и горизонтальные нагрузки на обделку коллекторов и тоннелей следует определять по результатам инженерно – геологических изысканий с учетом возможности образования в грунтах самонесущего свода в соответствии с СП 32-105-2004 [12] и с приложением А. 6.3.5 Коэффициенты надежности на постоянные нагрузки при расчетах конструкций обделок по потере несущей способности следует принимать в соответствии со СНиП 2.06.09-84 [13] и таблицей А.3 приложения А. При статических расчетах методами механики сплошной среды коэффициенты надежности на постоянные нагрузки следует принимать равным 1,0. Коэффициент надежности при расчетах конструкций для стадии строительства по постоянным нагрузкам следует принимать равным 1,0. В расчетах обделок на всплытие следует принимать коэффициент надежности не менее 1,2. Коэффициент надежности к временной нагрузке от давления щитовых домкратов на обделку следует принимать равным 1,3. 6.3.6 Нормативную подвижную временную вертикальную нагрузку на обделку тоннеля следует принимать в соответствии с СП 35.13330: 1) от подвижного состава на автомобильных дорогах от тяжелой одиночной нагрузки Н14 с нагрузкой на ось 252 кН; 2) от подвижного состава железных дорог в виде нагрузки класса СК14. Коэффициент надежности для подвижной временной вертикальной нагрузки следует принимать в соответствии с СП 35.13330. 6.3.7 Элементы сборной обделки следует рассчитывать на нагрузки, возникающие при изготовлении, монтаже и транспортировке. 6.3.8 Монтажные продольные нагрузки при микротоннелировании возникают от усилий домкратных установок, от сил трения по наружной поверхности труб, от лобового сопротивления забоя, адгезии между трубами и грунтом. При расчете обделки необходимо учитывать возможность развития максимальных усилий продавливания от домкратных установок (по паспортным характеристикам). 6.3.9 Ориентировочный расчет усилий продавливания труб по прямолинейной трассе микротоннеля длиной L для гидравлического и грунтового пригруза забоя следует выполнять в соответствии с приложением Б. В табл. Б.1 приведены величины коэффициентов трения µтр и адгезионного сцепления C`. 6.3.10 При нагнетании за трубы микротоннеля бентонитового раствора величина адгезионного сцепления относительно мало влияет на величину усилия продавливания P, поэтому можно принять усилие сопротивления трения, кН: P1 = π Da L q, , (2) где Da – наружный диаметр труб, м L – длина продавливаемого участка, м; q – удельное сопротивление трения при нагнетании бентонитового раствора в зависимости от глубины заложения верха тоннеля H (м), диаметра Da (м) и типа окружающих грунтов в соответствии с приложением Б, табл. Б.2, кН/м2. 6.3.11 При разворотах на криволинейном участке трассы трение на контакте с грунтом может значительно возрасти, что приводит к увеличению общего усилия, которое определяется в зависимости от радиуса криволинейной трассы. 6.3.12 Статические расчеты обделок для тоннелей и коллекторов, сооружаемых закрытым способом, следует выполнять методами строительной механики на заданные нагрузки или методами механики сплошной среды с помощью лицензированных геомеханических программ. Расчеты обделок тоннелей на заданные нагрузки следует проводить с учетом отпора грунтового массива, кроме обделок, проектируемых для слабых грунтов (типа плывунов или илистых грунтов), которые следует рассчитывать без учета отпора. 6.3.13 Конструкции железобетонных обделок следует рассчитывать по предельным состояниям первой (по прочности) и второй (по раскрытию трещин) групп. 6.3.14 Расчеты железобетонных обделок по предельным состояниям первой группы следует выполнять на основные и особые сочетания нагрузок с применением коэффициентов надежности, коэффициентов сочетаний нагрузок согласно СП 32-105-2004 [12], СП 20.13330, коэффициентов условий работы и расчетных значений прочностных характеристик материала. 6.3.15 Расчеты железобетонных обделок по предельным состояниям второй группы следует выполнять на основные сочетания нагрузок с использованием коэффициентов надежности по нагрузкам и по условиям работы конструкций, равных 1, и нормативных значений прочностных характеристик материалов. В обделках тоннелей раскрытие трещин допускается не более 0,2 мм в соответствии со СНиП 52-01-2003 из условий ограничения проницаемости конструкции. 6.3.16 Проверку прочности сечений железобетонных обделок следует выполнять в соответствии со СНиП 52-01-2003. 6.3.17 Для статических расчетов стеклопластиковых обделок на заданные нагрузки, для проверки их прочности, деформативности и устойчивости следует пользоваться методикой, приведенной в СП 40-102-2000 [14], и рекомендациями СП 40-105-2001 [15]. При статическом расчете стеклопластиковых обделок численными или аналитическими методами механики сплошной среды допускается при проверке прочности использовать упругую модель обделки. В расчетах стеклопластиковых труб на всплытие коэффициент надежности следует принимать не менее 1,2. 6.4 План и продольный профиль 6.4.1 Выбор трассы следует определять исходя из следующих условий: - технико – экономической целесообразности; - учета перспективного развития застройки городской территории; - наличия существующих инженерных коммуникаций и сооружений; - учета условий последующей безопасной эксплуатации. 6.4.2 Положение трассы канализационных коллекторов и тоннелей необходимо предусматривать преимущественно вдоль улиц и проездов вне проезжей части. 6.4.3 Трасса канализационных коллекторов и тоннелей должна быть, по возможности, прямолинейной с минимальным числом поворотов в местах камер или с проходкой по криволинейной трассе без установки камер. 6.4.4 Минимальный радиус криволинейной трассы при закрытом способе работ следует определять в проектной документации в зависимости от возможных значений зазоров между обделкой и хвостовой частью тоннелепроходческого щита, от конструкции сборной обделки, длины труб, конструкции межтрубных стыков и внешнего диаметра труб. В первом приближении для длины труб 3,00 метра допустимый минимальный радиус рассчитывается по формуле Rmin>200xDвнеш. Минимальное расстояние между стартовой камерой и началом кривой должно быть равно 8xDвнеш. 6.4.5 Расстояние в плане от канализационных коллекторов и тоннелей до инженерных коммуникаций, подземных и надземных сооружений, а также от фундаментов зданий и сооружений следует принимать в зависимости от зоны влияния строящихся коллекторов и тоннелей. Зона влияния должна определяться в соответствии с требованиями ГОСТ Р 53778 и СП 22.13330. При параллельной прокладке канализационных тоннелей расстояние между ними в свету следует принимать в соответствии с гидрогеологическими условиями, но не менее наружного диаметра обделки. 6.4.6 Минимальные расстояния по вертикали (в свету) при проходке под инженерными сетями закрытым способом следует определять по таблице 3. Т а б л и ц а 3
* Расстояние от верха тоннеля при проходке микротоннелепроходческим или щитовым комплексом до низа самотечных трубопроводов D1000 мм и напорных трубопроводов D800 мм определяется в соответствии с гидрогеологическими условиями района строительства и мерами к обеспечению сохранности коммуникаций. Примечание Для уточнения местоположения в профиле напорных трубопроводов любого назначения и кабелей их необходимо отшурфовать в присутствии эксплуатирующих их организаций в соответствии с ПБ 03-428-02 [16] 6.4.7 Пересечения в плане с автомагистралями, трамвайными путями, водонесущими инженерными коммуникациями, с подземными и надземными сооружениями, а также с метрополитеном и железной дорогой должно осуществляться под углом 90°. 6.4.8 Закрытую прокладку канализационных коллекторов и тоннелей под сооружениями метрополитена следует предусматривать в две нитки. 6.4.9 В отдельных случаях при соответствующем обосновании угол пересечения с метрополитеном, железной дорогой и подземными сооружениями может быть уменьшен до 60°, а пересечение с водонесущими инженерными коммуникациями – до 45°. 6.4.10 В местах пересечения коллектора или тоннеля с метрополитеном или железной дорогой трасса должна быть прямолинейной в плане и профиле и иметь уклон в одну сторону. 6.4.11 Не допускается пересечение коллектора и тоннеля в плане с железнодорожными и трамвайными путями под стрелками и крестовинами. Место пересечения должно находиться на следующих расстояниях от вышеуказанных устройств: - на железных дорогах - не ближе 20 м; - на трамвайных путях – не ближе 3 м. 6.4.12 При проектировании канализационных коллекторов и тоннелей параллельно тоннелям метрополитена расстояния в свету до конструкций метрополитена должны определяться в зависимости от гидрогеологических условий, глубины заложения и зоны влияния от строительства коллектора или тоннеля и должны быть в зависимости от типа обделки сооружений метрополитена не менее нижеуказанных величин: - из чугунных тюбингов – 3 м; - бетонных монолитных, железобетонных монолитных и из сборных железобетонных элементов с наружной оклеечной гидроизоляцией – 5 м; - из сборных железобетонных элементов без оклеечной изоляции – 6 м. 6.4.13 Прохождение канализационных коллекторов и тоннелей над или под станционными сооружениями метрополитена не допускается. 6.4.14 Расстояние между канализационными камерами на прямых участках трассы должно предусматриваться в зависимости от внутреннего диаметра канализационного коллектора или тоннеля и должно составлять не более: - для Dвн от 1000 до 1400 мм – 150 м; - для Dвн от 1600 до 2000 мм – 300 м; - для Dвн от 2500 и более мм – 500 м. В условиях плотной городской застройки допускается увеличить это расстояние до 1000 м при соответствующем обосновании и по согласованию с эксплуатирующей организацией. 6.4.15 Расстояние между шахтными стволами определяется проектом и техническими характеристиками тоннелепроходческого комплекса, особенно при микротоннелировании. 6.4.16 В проектной документации должно быть определено расположение и количество домкратных станций в зависимости от гидрогеологических условий, технических характеристик домкратов и применяемых труб, а также от мест расположения монтажных и демонтажных шахтных стволов; 6.4.17 Глубина заложения коллектора или тоннеля должна назначаться в зависимости от инженерно – геологических и гидрогеологических условий с учетом существующих и проектируемых инженерных коммуникаций, а также рельефа местности и гидравлического уклона коллектора или тоннеля, необходимого для пропуска расчетного расхода сточных вод. 6.4.18 Минимальная глубина заложения до верха обделки коллектора или тоннеля, прокладываемого в устойчивых грунтах, должна приниматься в соответствии с таблицей 3, а в неустойчивых водонасыщенных грунтах должна быть не менее двух диаметров, но не менее трех метров от поверхности земли до верха обделки. 6.4.19 Максимальная глубина заложения канализационного коллектора или тоннеля определяется в проектной документации. 6.5 Строительные конструкции 6.5.1 Для прокладки канализационных коллекторов с применением микротоннелепроходческих комплексов обделку коллектора рекомендуется выполнять из железобетонных или стеклопластиковых труб внутренним диаметром 1,0 – 2,0 м. 6.5.2 Для прокладки канализационных тоннелей диаметром более 2,0 м следует применять микротоннелепроходческие комплексы с задавливанием труб наружным диаметром до 3,6 м или тоннелепроходческие механизированные комплексы с возведением сборной железобетонной обделки. 6.5.3 Герметизация стыков железобетонных труб должна обеспечиваться установкой резиновых уплотнительных колец и чеканкой внутренних швов между трубами безусадочным цементным раствором или герметиками. Тип герметика определяется в проектной документации. 6.5.4 В случае повышенной внутренней газовой агрессии к бетону марки по водонепроницаемости W12 необходимо применять железобетонные трубы с внутренней полиэтиленовой оболочкой или стеклопластиковые трубы. 6.5.5 Полиэтиленовую оболочку следует изготавливать из полиэтилена высокой плотности. Оболочка должна быть с анкерами для сцепления с бетоном. 6.5.6 При отсутствии железобетонных труб с полиэтиленовой оболочкой допускается применять железобетонные трубы с прокладкой в них полиэтиленовых или стеклопластиковых труб. 6.5.7 Область применения стеклопластиковых и железобетонных труб определяется расчетом в проекте в зависимости от глубины заложения и гидрогеологических условий. 6.5.8 Стеклопластиковые трубы должны стыковаться при помощи муфт из нержавеющей стали или стеклопластика в зависимости от гидрогеологических условий. 6.5.9 Герметизация стыков стеклопластиковых труб должна обеспечиваться установкой резиновых уплотнительных колец. 6.5.10 Для эффективной работы резиновых уплотнительных колец должна быть обеспечена высокая точность изготовления железобетонных и стеклопластиковых труб, при которой размеры зазоров между обечайкой (муфтой) и трубой будут находиться в пределах, допускаемых конструкцией резиновых колец. 6.5.11 Для стеклопластиковых труб диаметром 1200 мм и более в сложных гидрогеологических условиях и уровне грунтовых вод от 10 м до 15 м над верхом труб необходимо с внутренней стороны выполнять ламинированное (клеевое) соединение труб. Такое же соединение необходимо выполнять для ремонта стыков в случаях их нарушения. 6.5.12 Рекомендуемые параметры железобетонных и стеклопластиковых труб приведены в приложении В. 6.5.13 Сборная обделка канализационного тоннеля должна выполнять следующие функции: - восприятие внешних и внутренних эксплуатационных нагрузок; - пригодность для выполнения монтажа в условиях щитовой проходки; - восприятие продольных усилий, создаваемых щитом во время передвижения, а также давления тампонажного раствора, нагнетаемого за оболочку; - обеспечение функционирования тоннеля с требуемой долговечностью. 6.5.14 Клиновидные кольца позволяют собрать обделку канализационного тоннеля как на прямолинейных, так и на криволинейных участках трассы. 6.5.15 Гидроизоляцию стыков между блоками обделки (в кольце и между кольцами) следует осуществлять при помощи уплотнительных прокладок специального профиля из долговечной тепло-, морозо-, кислото-, щелочестойкой резины, которые выполняются в виде рамок. 6.5.16 Резиновые кольца и прокладки должны гарантировать герметичность конструкции в процессе строительства и эксплуатации коллектора или тоннеля и выдерживать давление грунтовых вод и тампонажного раствора (0,2 – 0,4 МПа). 6.5.17 На внутренней стороне обделки по контуру блоков следует предусматривать специальные канавки, которые используются для создания резервного контура уплотнения стыков с применением безусадочного цементного раствора или герметика (чеканка швов). Тип герметика определяется в проектной документации. 6.5.18 Для фиксации положения блоков обделки в кольце и между кольцами следует предусматривать связи. Связи условно делятся на связи растяжения и связи, фиксирующие относительное положение блоков в радиальном направлении. 6.5.19 Для прокладки канализационных тоннелей с применением тоннелепроходческих механизированных комплексов со сборной обделкой из блоков высокой точности изготовления конструкция канализационного тоннеля может быть следующих типов: - с внутренней вторичной обделкой, выполненной методом торкретирования (тип I); - с внутренней вторичной обделкой из монолитного железобетона с одинарным армированием (тип II); - с внутренней вторичной обделкой из монолитного железобетона с двойным армированием (тип III); - с полимерной футеровкой толщиной до 5 мм (тип IV). Возможные конструкции канализационных тоннелей приведены в приложении Г. 6.5.20 Конструкцию тоннеля с внутренней вторичной обделкой, выполняемой методом торкретирования по металлической сетке цементным раствором М300 с добавками, увеличивающими водонепроницаемость и коррозионную стойкость, толщиной 50 мм следует применять при проходке под незастроенной территорией, скверами, газонами, городскими проездами в песчаных, суглинистых и глинистых грунтах с расчетным сопротивлением R0 не менее 120 кПа, с гидростатическим давлением грунтовых вод не более 0,05 МПа (5 м над шелыгой тоннеля). 6.5.21 Конструкцию тоннеля с внутренней вторичной обделкой толщиной не менее 150 мм из монолитного железобетона класса не ниже В22,5 с маркой по водонепроницаемости не ниже W6 с одинарным армированием следует применять при проходке под незастроенной территорией, скверами, газонами, городскими проездами и магистралями в песчаных, суглинистых и глинистых грунтах с расчетным сопротивлением R0 не менее 100 кПа, с гидростатическим давлением грунтовых вод не более 0,1 МПа (10 м над шелыгой тоннеля). 6.5.22 Конструкцию тоннеля с внутренней вторичной обделкой толщиной не менее 200 мм из монолитного железобетона класса не ниже В22,5 с маркой по водонепроницаемости не ниже W6 с двойным армированием следует применять при пересечениями с железнодорожными путями, метрополитеном, транспортными тоннелями в песчаных, суглинистых и глинистых грунтах с расчетным сопротивлением R0 не менее 100 кПа, с гидростатическим давлением грунтовых вод не более 0,15 МПа (15 м над шелыгой тоннеля). 6.5.23 Конструкцию тоннеля с водонепроницаемой обделкой из высокоточных блоков с полимерной внутренней футеровкой следует применять при проходке под незастроенной территорией, скверами, газонами, городскими проездами в песчаных, суглинистых и глинистых грунтах с расчетным сопротивлением R0 не менее 150 кПа, с гидростатическим давлением грунтовых вод не более 0,05 МПа (5,0 м над шелыгой тоннеля). 6.5.24 Блоки сборной обделки канализационного тоннеля могут выполняться из сталефибробетона с комбинированным армированием в соответствии с СП 52-104-2006* [17] 6.5.25 При внутренней газовой агрессии и агрессивности грунтовых вод к бетону с маркой по водонепроницаемости W12 рекомендуется применять конструкцию тоннеля с внутренней вторичной обделкой из стеклопластиковых труб или труб из других композитных материалов. Пространство между прокладываемой трубой и сборной железобетонной обделкой заполнять цементным раствором или бетоном с мелкой фракцией щебня. Область применения конструкции тоннеля с внутренней вторичной обделкой из стеклопластиковых труб или труб из других композитных материалов определяется в проектной документации. Допускается выполнять защиту железобетонной обделки специальными покрытиями, определяемыми в проекте. 6.5.26 В процессе проходки тоннеля технологический зазор за обделкой тоннеля следует заполнять твердеющими растворами в соответствии с требованиями ВСН 132-92 [18] или специальных регламентов, швы в обделке зачеканивать безусадочным цементным составом или антикоррозийным герметиком. 6.5.27 Защита конструкции коллекторов и тоннелей от коррозии должна выполняться в соответствии с СП 28.13330. | |||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
Похожие:
 | Ассоциации «Общероссийская негосударственная некоммерческая организация – общероссийское отраслевое объединение работодателей «Национальное... |  | При ассоциации «общероссийская негосударственная некоммерческая организация – общероссийское отраслевое объединение работодателей... |
| Комитетом по системам инженерно-технического обеспечения зданий и сооружений Национального объединения строителей, протокол от 18.... | | Саморегулируемая организация некоммерческое партнерство «Межрегиональное объединение дорожников «союздорстрой» |
| Совет Ассоциации «Национальное объединение строителей» (далее – Совет) одобрил изменения в проект Регламента ведения Национального... | | |
| | ... | |
| Оплата целевого взноса в Национальное объединение строителей за 2015 год, в сумме 5000 руб., Ндс не облагается | | Положение разработано с целью упорядочения процесса оформления наградных материалов организациями-членами нп сро «Объединение строителей... |